"НОРМЫ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ. УСТАНОВКИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ И СИГНАЛИЗАЦИИ. НОРМЫ И ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ. НПБ 88-2001" (утв. Приказом МВД России от 04.06.2001 N 31) (ред. от 31.12.2002 с изменениями, вступившими в силу с 31.12.2002)

Приложения

Приложение 1
(обязательное)

Приложение 1. ГРУППЫ ПОМЕЩЕНИЙ (ПРОИЗВОДСТВ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ) ПО СТЕПЕНИ ОПАСНОСТИ РАЗВИТИЯ ПОЖАРА В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИХ ФУНКЦИОНАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ И ПОЖАРНОЙ НАГРУЗКИ СГОРАЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

Примечания. 1. Группы помещений определены по их функциональному назначению. В тех случаях, когда невозможно подобрать аналогичные производства, группу следует определять по категории помещения.

2. Категория помещений определяется в зависимости от пожарной нагрузки по НПБ 105-95.

3. Исключен.

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

4. Параметры установок водяного и пенного пожаротушения для складских помещений, встроенных в здания, помещения которых относятся к 1-й группе, следует принимать по 2-й группе помещений.

Приложение 2
(рекомендуемое)

Приложение 2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА УСТАНОВОК ПОЖАРОТУШЕНИЯ ВОДОЙ, ПЕНОЙ НИЗКОЙ И СРЕДНЕЙ КРАТНОСТИ

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

1. Исходными данными для расчета установок являются параметры, приведенные в п. 4.2.

2. В зоне приемки, упаковки и отправки грузов складских помещений с высотным стеллажным хранением при высоте помещения от 10 до 20 м значения интенсивности и площади для расчета расхода воды, раствора пенообразователя по группам 5, 6 и 7, приведенные в п. 4.2, должны быть увеличены из расчета 10% на каждые 2 м высоты.

3. Диаметры трубопроводов установок следует определять гидравлическим расчетом, при этом скорость движения воды и раствора пенообразователя в трубопроводах должна составлять не более 10 м/с.

Диаметры всасывающих трубопроводов установок следует определять гидравлическим расчетом, при этом скорость движения воды в трубопроводах должна составлять не более 2,8 м/с.

4. Гидравлический расчет трубопроводов следует выполнять при условии водоснабжения этих установок только от основного водопитателя.

5. Давление у узла управления должно быть не более 1,0 МПа.

6. Расчетный расход воды, раствора пенообразователя Qd, л x с(-1) через ороситель (генератор) следует определять по формуле:

где: k - коэффициент производительности оросителя (генератора), принимаемый по технической документации на изделие; H - свободный напор перед оросителем (генератором), м вод. ст.

7. Минимальный свободный напор для оросителей (спринклерных, дренчерных) с условным диаметром выходного отверстия:

dy = 8...12 мм - 5 м вод. ст.,

dy = 15...20 мм - 10 м вод. ст.

8. Максимальный допустимый напор для оросителей (спринклерных, дренчерных) - 100 м вод. ст.

9. Расход воды, раствора пенообразователя необходимо определять произведением нормативной интенсивности орошения на площадь для расчета расхода воды, раствора пенообразователя, (см. таблицы 1 - 3, раздел 4).

Расход воды на внутренний противопожарный водопровод должен суммироваться с расходом воды на автоматическую установку пожаротушения.

Необходимость суммирования расходов воды, раствора пенообразователя спринклерной и дренчерной установок определяется технологическими требованиями.

Таблица 1

Примечание. Трубы с параметрами, отмеченными знаком "*", применяются в сетях наружного водоснабжения.

10. Потери напора на расчетном участке трубопроводов H1, м, определяются по формуле:

где: Q - расход воды, раствора пенообразователя на расчетном участке трубопровода, л x с(-1) ;

B - характеристика трубопровода, определяется по формуле:

где: k1 - коэффициент, принимается по таблице 1;

l - длина расчетного участка трубопровода, м,

Потери напора в узлах управления установок H2, м, определяются по формуле:

H2 = e x Q^2, (4)

где: e - коэффициент потерь напора в узле управления, принимается по технической документации на клапаны;

Q - расчетный расход воды, раствора пенообразователя через узлы управления, л x с(-1).

11. Объем раствора пенообразователя V1, куб. м, при объемном пожаротушении определяется по формуле:

где: k2 - коэффициент разрушения пены, принимается по таблице 2;

V - расчетный объем защищаемого помещения, куб. м; k3 - кратность пены.

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

Таблица 2

Число одновременно работающих генераторов пены n1 определяется по формуле:

где Qd - производительность одного генератора по раствору пенообразователя, куб. м x мин(-1);

тау - продолжительность работы установки с пеной средней кратности, мин., принимается по таблице 2.

12. Продолжительность работы внутренних пожарных кранов, оборудованных ручными водяными или пенными пожарными стволами и подсоединенных к питающим трубопроводам спринклерной установки, следует принимать равной времени работы спринклерной установки. Продолжительность работы пожарных кранов с пенными пожарными стволами, питаемых от самостоятельных вводов, следует принимать равной 1 ч.

Приложение 3
(рекомендуемое)

Приложение 3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ УСТАНОВОК ПОЖАРОТУШЕНИЯ ВЫСОКОКРАТНОЙ ПЕНОЙ

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

1. Определяется расчетный объем V (куб. м) защищаемого помещения или объем локального пожаротушения. Расчетный объем помещения определяется произведением площади пола на высоту заполнения помещения пеной, за исключением величины объема сплошных (непроницаемых) строительных несгораемых элементов (колонны, балки, фундаменты и т.д.).

2. Выбираются тип и марка генератора высокократной пены и устанавливается его производительность по раствору пенообразователя q (куб. дм x мин.(-1)).

3. Определяется расчетное количество генераторов высокократной пены:

где:

a - коэффициент разрушения пены;

тау - максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения, мин.;

K - кратность пены.

Значение коэффициента a рассчитывается по формуле:

a = K1 x K2 x K3, (2)

где:

K1 - коэффициент, учитывающий усадку пены, принимается равным 1,2 при высоте помещения до 4 м и 1,5 - при высоте помещения до 10 м, при высоте помещения свыше 10 м определяется экспериментально;

K2 - учитывает утечки пены, при отсутствии открытых проемов принимается равным 1,2, при наличии открытых проемов определяется экспериментально;

K3 - учитывает влияние дымовых газов на разрушение пены, для учета влияния продуктов горения углеводородных жидкостей значение коэффициента принимается равным 1,5, для других видов пожарной нагрузки определяется экспериментально.

Максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения принимается не более 10 мин.

4. Определяется производительность системы по раствору пенообразователя, куб. м x с(-1):

5. По технической документации устанавливается объемная концентрация пенообразователя в растворе с (%).

6. Определяется расчетное количество пенообразователя, куб. м:

V_пен = c x Q x тау x 10^(-2) x 60, (4)

Приложение 4
(рекомендуемое)

Приложение 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЖАРНОЙ НАГРУЗКИ

Исключено.

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

Приложение 5
(обязательное)

Приложение 5. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА МАССЫ ГАЗОВЫХ ОГНЕТУШАЩИХ ВЕЩЕСТВ

Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного азота (N2).

Плотность газа при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 1,17 кг x м(-3).

Таблица 1

Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного аргона (Ar).

Плотность газа при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 1,66 кг x м(-3).

Таблица 2

Нормативная объемная огнетушащая концентрация двуокиси углерода (CO2).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 1,88 кг x м(-3).

Таблица 3

Нормативная объемная огнетушащая концентрация шестифтористой серы (SF6).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 6,474 кг x м(-3).

Таблица 4

Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 23 (CF3H).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 2,93 кг x м(-3).

Таблица 5

Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 125 (C2F5H).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 5,208 кг x м(-3).

Таблица 6

Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 218 (C3F8).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 7,85 кг x м(-3).

Таблица 7

Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 227еа (C3F7H).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 7,28 кг x м(-3).

Таблица 8

Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 318Ц (C4F8ц).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 8,438 кг x м(-3).

Таблица 9

Нормативная объемная огнетушащая концентрация газового состава "Инерген" (азот (N2) - 52% (об.); аргон (Ar) - 40% (об.); двуокись углерода (CO2) - 8% (об.)).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °C составляет 1,42 кг x м(-3).

Таблица 10

Примечание. Нормативную объемную огнетушащую концентрацию перечисленных выше газовых ОТВ для тушения пожара класса А2 следует принимать равной нормативной объемной огнетушащей концентрации для тушения h-гептана.

Таблица 11

Поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения защищаемого объекта относительно уровня моря.

Таблица 12

Значения параметра негерметичности в зависимости от объема защищаемого помещения.

Приложение 6
(рекомендуемое)

Приложение 6. МЕТОДИКА РАСЧЕТА МАССЫ ГАЗОВОГО ОГНЕТУШАЩЕГО ВЕЩЕСТВА ДЛЯ УСТАНОВОК ГАЗОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ПРИ ТУШЕНИИ ОБЪЕМНЫМ СПОСОБОМ

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

1. Расчетная масса ГОТВ Мг, которая должна храниться в установке, определяется по формуле:

M_г = K1 [M_р + M_тр + M_б x n], (1)

где M_р - масса ГОТВ, предназначенная для создания в объеме помещения огнетушащей концентрации при отсутствии искусственной вентиляции воздуха, определяется по формулам:

для ГОТВ - сжиженных газов, за исключением двуокиси углерода:

для ГОТВ - сжатых газов и двуокиси углерода:

где: V_p - расчетный объем защищаемого помещения, куб. м. В расчетный объем помещения включается его внутренний геометрический объем, в том числе объем системы вентиляции, кондиционирования, воздушного отопления (до герметичных клапанов или заслонок). Объем оборудования, находящегося в помещении, из него не вычитается, за исключением объема сплошных (непроницаемых) строительных элементов (колонны, балки, фундаменты под оборудование и т.д.);

K1 - коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов;

K2 - коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения;

ро1 - плотность газового огнетушащего вещества с учетом высоты защищаемого объекта относительно уровня моря для минимальной температуры в помещении T_м, кг x м(-3), определяется по формуле:

где: ро0 - плотность паров газового огнетушащего вещества при температуре T0 = 293 K (20 °C) и атмосферном давлении 101,3 кПа;

T_м - минимальная температура воздуха в защищаемом помещении, K;

K3 - поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения объекта относительно уровня моря, значения которого приведены в таблице 11 Приложения 5;

C_н - нормативная объемная концентрация, % (об.).

Значения нормативных огнетушащих концентраций C_н приведены в Приложении 5.

Масса остатка ГОТВ в трубопроводах M_тр, кг, определяется по формуле:

M_тр = V_тр x ро_ГОТВ, (5)

где: V_тр - объем всей трубопроводной разводки установки, куб. м;

ро_ГОТВ - плотность остатка ГОТВ при давлении, которое имеется в трубопроводе после окончания истечения массы газового огнетушащего вещества Mр в защищаемое помещение;

M_б x n - произведение остатка ГОТВ в модуле (Mб), который принимается по ТД на модуль, кг, на количество модулей в установке n.

Примечание. Для жидких горючих веществ, не приведенных в Приложении 5, нормативная объемная огнетушащая концентрация ГОТВ, все компоненты которых при нормальных условиях находятся в газовой фазе, может быть определена как произведение минимальной объемной огнетушащей концентрации на коэффициент безопасности, равный 1,2 для всех ГОТВ, за исключением двуокиси углерода. Для CO2 коэффициент безопасности равен 1,7.

Для ГОТВ, находящихся при нормальных условиях в жидкой фазе, а также смесей ГОТВ, хотя бы один из компонентов которых при нормальных условиях находится в жидкой фазе, нормативную огнетушащую концентрацию определяют умножением объемной огнетушащей концентрации на коэффициент безопасности 1,2.

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

Методики определения минимальной объемной огнетушащей концентрации и огнетушащей концентрации изложены в НПБ 51-96*.

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

1.1. Коэффициенты уравнения (1) определяются следующим образом.

1.1.1. Коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов:

K1 = 1,05.

1.1.2. Коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения:

где П - параметр, учитывающий расположение проемов по высоте защищаемого помещения, м(0,5) x с(-1).

Численные значения параметра П выбираются следующим образом:

П = 0,65 - при расположении проемов одновременно в нижней (0 - 0,2) H и верхней зоне помещения (0,8 - 1,0) H или одновременно на потолке и на полу помещения, причем площади проемов в нижней и верхней части примерно равны и составляют половину суммарной площади проемов;

П = 0,1 - при расположении проемов только в верхней зоне (0,8 - 1,0) H защищаемого помещения (или на потолке);

П = 0,25 - при расположении проемов только в нижней зоне (0 - 0,2) H защищаемого помещения (или на полу);

П = 0,4 - при примерно равномерном распределении площади проемов по всей высоте защищаемого помещения и во всех остальных случаях;

где: SUM FH - суммарная площадь проемов, кв м;

H - высота помещения, м; тау под - нормативное время подачи ГОТВ в защищаемое помещение, с.

1.1.3. Тушение пожаров подкласса А1 (кроме тлеющих материалов, указанных в п. 7.1) следует осуществлять в помещениях с параметром негерметичности не более 0,001 м(-1).

Значение массы М_р для тушения пожаров подкласса А1 определяется по формуле:

М_р = K4 x М_р_гепт,

где:

Мр_гепт - значение массы М_р для нормативной объемной концентрации С_н при тушении н-гептана вычисляется по формулам (2) или (3);

K4 - коэффициент, учитывающий вид горючего материала.

Значения коэффициента K4 принимаются равными:

1,3 - для тушения бумаги, гофрированной бумаги, картона, тканей и т.п. в кипах, рулонах или папках;

2,25 - для помещений с этими же материалами, в которые доступ пожарных после окончания работы АУГП исключен, при этом резервный запас рассчитывается при значении K4, равном 1,3.

Время подачи основного запаса ГОТВ при значении K4, равном 2,25, может быть увеличено в 2,25 раза. Для других пожаров подкласса А1 значение К4 принимается равным 1,2.

Далее расчетная масса ГОТВ вычисляется по формуле (1).

Не следует вскрывать защищаемое помещение, в которое разрешен доступ, или нарушать его герметичность другим способом в течение 20 минут после срабатывания АУГП (или до приезда подразделений пожарной охраны).

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

Приложение 7

Приложение 7. МЕТОДИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА УСТАНОВКИ УГЛЕКИСЛОТНОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

1. Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре pm, МПа, определяется по формуле:

p_m = 0,5 x (p1 + p2), (1)

где: p1 - давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;

p2 - давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рисунку.

2. Средний расход двуокиси углерода Q_m, кг x с(-1), определяется по формуле:

где: m - расчетное количество двуокиси углерода, кг;

t - нормативное время подачи двуокиси углерода, с.

3. Внутренний диаметр питающего (магистрального) трубопровода d_i, м, определяется по формуле:

d_i = 9,6 x 10^(-3) x [(k4)^(-2) x (Q_m)^2 x l_1]^0,19, (3)

где: k4 - множитель, определяется по таблице;

l_1 - длина питающего (магистрального) трубопровода по проекту, м.

4. Среднее давление в питающем (магистральном) трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение рассчитывается из уравнения:

где l2 - эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара до точки, в которой определяется давление, м:

l2 = l1 + 69 x (di)^1,25 x эпсилон 1, (5)

где эпсилон 1 - сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.

5. Среднее давление составляет

p'm = 0,5 (p3 + p4), (6)

где: p3 - давление в точке ввода питающего (магистрального) трубопровода в защищаемое помещение, МПа;

p4 - давление в конце питающего (магистрального) трубопровода, МПа.

6. Средний расход через насадок Q'm, кг x с(-1), определяется по формуле:

где:

мю - коэффициент расхода через насадок;

A3 - площадь выпускного отверстия насадка, кв. м;

k5 - коэффициент, определяемый по формуле:

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

7. Количество насадков кси1 определяется по формуле:

кси1 = Q_m / Q'_m.

8. Внутренний диаметр распределительного трубопровода di, м, рассчитывается из условия

где d - диаметр выпускного отверстия насадка, м.

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

График для определения давления в изотермическом резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода <*>.

---

<*> Не приводится.

Примечание. Относительная масса двуокиси углерода m4 определяется по формуле

где m5 - начальная масса двуокиси углерода, кг.

Приложение 8
(рекомендуемое)

Приложение 8. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПЛОЩАДИ ПРОЕМА ДЛЯ СБРОСА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ, ЗАЩИЩАЕМЫХ УСТАНОВКАМИ ГАЗОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ

Площадь проема для сброса избыточного давления Fc, кв. м, определяется по формуле:

где: P_пр - предельно допустимое избыточное давление, которое определяется из условия сохранения прочности строительных конструкций защищаемого помещения или размещенного в нем оборудования, МПа;

P_а - атмосферное давление, МПа; ро в - плотность воздуха в условиях эксплуатации защищаемого помещения, кг x м(-3);

K2 - коэффициент запаса, принимаемый равным 1,2;

K3 - коэффициент, учитывающий изменение давления при его подаче; тау под - время подачи ГОТВ, определяемое из гидравлического расчета, с;

SUM F - площадь постоянно открытых проемов (кроме сбросного проема) в ограждающих конструкциях помещения, кв. м.

Значения величин M_р, K1, ро1 определяются в соответствии с Приложением 6.

Для ГОТВ - сжиженных газов коэффициент K3 = 1.

Для ГОТВ - сжатых газов коэффициент K3 принимается равным:

для азота - 2,4;

для аргона - 2,66;

для состава "Инерген" - 2,44.

Если значение правой части неравенства меньше или равно нулю, то проем (устройство) для сброса избыточного давления не требуется.

Примечание. Значение площади проема рассчитано без учета охлаждающего воздействия ГОТВ - сжиженного газа, которое может привести к некоторому уменьшению площади проема.

Приложение 9
(рекомендуемое)

Приложение 9. Общие положения ПО РАСЧЕТУ УСТАНОВОК ПОРОШКОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ МОДУЛЬНОГО ТИПА

1. Исходными данными для расчета и проектирования установок являются:

геометрические размеры помещения (объем, площадь ограждающих конструкций, высота);

площадь открытых проемов в ограждающих конструкциях;

рабочая температура, давление и влажность в защищаемом помещении;

перечень веществ, материалов, находящихся в помещении, и показатели их пожарной опасности, соответствующий им класс пожара по ГОСТ 27331;

тип, величина и схема распределения пожарной нагрузки;

наличие и характеристика систем вентиляции, кондиционирования воздуха, воздушного отопления;

характеристика и расстановка технологического оборудования;

категория помещений по НПБ 105-95 и классы зон по ПУЭ;

наличие людей и пути их эвакуации;

техническая документация на модули.

2. Расчет установки включает определение:

количества модулей, предназначенных для тушения пожара;

времени эвакуации персонала при его наличии;

времени работы установки;

необходимого запаса порошка, модулей, комплектующих;

типа и необходимого количества извещателей (при необходимости) для обеспечения срабатывания установки, сигнально - пусковых устройств, источников питания для запуска установки (для случаев по п. 8.5).

Методика расчета количества модулей для модульных установок порошкового пожаротушения
1. Тушение защищаемого объема

1.1. Тушение всего защищаемого объема

Количество модулей для защиты объема помещения определяется по формуле:

где: N - количество модулей, необходимое для защиты помещения, шт.;

V_n - объем защищаемого помещения, куб. м;

V_н - объем, защищаемый одним модулем выбранного типа, определяется по технической документации (далее по тексту приложения - документация) на модуль, куб. м (с учетом геометрии распыла - формы и размеров защищаемого объема, заявленного производителем);

k1 = 1...1,2 - коэффициент неравномерности распыления порошка. При размещении насадков - распылителей на границе максимально допустимой (по документации на модуль) высоты k1 = 1,2 или определяется по документации на модуль;

k2 - коэффициент запаса, учитывающий затененность возможного очага загорания, зависящий от отношения площади, затененной оборудованием S_з, к защищаемой площади S_y, и определяется как

S_з - площадь затенения - определяется как площадь части защищаемого участка, где возможно образование очага возгорания, к которому движение порошка от насадка - распылителя по прямой линии преграждается непроницаемыми для порошка элементами конструкции.

При

рекомендуется установка дополнительных модулей непосредственно в затененной зоне или в положении, устраняющем затенение; при выполнении этого условия k2 принимается равным 1;

k3 - коэффициент, учитывающий изменение огнетушащей эффективности используемого порошка по отношению к горючему веществу в защищаемой зоне по сравнению с бензином А-76. Определяется по таблице. При отсутствии данных определяется экспериментально по методикам ВНИИПО;

k4 - коэффициент, учитывающий степень негерметичности помещения.

k4 = 1 + В x F_нег,

где F_нег = F/F_пом - отношение суммарной площади негерметичности (проемов, щелей) F к общей поверхности помещения F_пом, коэффициент В определяется по рисунку.

График для определения коэффициента В при расчете коэффициента k4

F_н - площадь негерметичности в нижней части помещения;

F_в - площадь негерметичности в верхней части помещения, F - суммарная площадь негерметичностей (проемов, щелей).

Для установок импульсного пожаротушения коэффициент В может определяться по документации на модули.

1.2. Локальное пожаротушение по объему

Расчет ведется аналогично, как и при тушении по всему объему с учетом п. п. 8.12 - 8.14. Локальный объем Vн, защищаемый одним модулем, определяется по документации на модули (с учетом геометрии распыла - формы и размеров локального защищаемого объема, заявленного производителем), а защищаемый объем Vз определяется как объем объекта, увеличенный на 15%.

При локальном тушении по объему принимается k4 = 1,3, допускается принимать другие значения k4, приведенные в документации на модуль.

2. Пожаротушение по площади

2.1. Тушение по всей площади

Количество модулей, необходимое для пожаротушения по площади защищаемого помещения, определяется по формуле:

где: N - количество модулей, шт.;

S_y - площадь защищаемого помещения, ограниченная ограждающими конструкциями, стенами, кв. м;

S_н - площадь, защищаемая одним модулем, определяется по документации на модуль, кв. м (с учетом геометрии распыла - размеров защищаемой площади, заявленной производителем).

Значения коэффициентов определяются в соответствии с разделом 1, значение коэффициента k4 принимается равным 1,2; допускается принимать другие значения k4, приведенные в документации на модуль.

2.2. Локальное пожаротушение по площади

Расчет ведется аналогично, как и при пожаротушении по площади с учетом требований п. п. 8.13, 8.14. При этом принимается: S_н - локальная площадь, защищаемая одним модулем, определяется по документации на модуль (с учетом геометрии распыла - формы и размеров локальной защищаемой площади, заявленной производителем), а защищаемая площадь S_y определяется как площадь объекта, увеличенная на 10%.

При локальном тушении по площади принимается k4 = 1,3; допускается принимать другие значения k4, приведенные в документации на модуль или обоснованные в проекте.

В качестве S_н может приниматься площадь максимального ранга очага класса В, тушение которого обеспечивается данным модулем (определяется по документации на модуль, кв. м).

Примечание. В случае получения при расчете количества модулей дробных чисел за окончательное число принимается следующее по порядку большее целое число.

При защите по площади, с учетом конструктивных и технологических особенностей защищаемого объекта (с обоснованием в проекте) допускается запуск модулей по алгоритмам, обеспечивающим позонную защиту. В этом случае за защищаемую зону принимается часть площади, выделенной проектными (проезды и т.п.) или конструктивными (негорючие стены, перегородки и т.п.) решениями. Работа установки при этом должна обеспечивать нераспространение пожара за пределы защищаемой зоны, рассчитываемой с учетом инерционности установки и скоростей распространения пожара (для конкретного вида горючих материалов).

КОЭФФИЦИЕНТ СРАВНИТЕЛЬНОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОГНЕТУШАЩИХ ПОРОШКОВ k3 ПРИ ТУШЕНИИ РАЗЛИЧНЫХ ВЕЩЕСТВ

В таблице в скобках указаны значения коэффициента k3 для установок по п. п. 8.5, 8.6 и установок только с ручным пуском.

Приложение 10
(обязательное)

Приложение 10. МЕТОДИКА РАСЧЕТА АВТОМАТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК АЭРОЗОЛЬНОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ
1. Расчет массы заряда

1.1. Суммарная масса заряда аэрозолеобразующего состава, необходимая для ликвидации (тушения) пожара объемным способом в помещении заданного объема и негерметичности, определяется по формуле:

M_АОС = K1 x K2 x K3 x K4 x qн x V, кг, (1)

где: V - объем защищаемого помещения, куб. м;

qн - нормативная огнетушащая способность для того материала или вещества, находящегося в защищаемом помещении, для которого значение qн является наибольшим (величина qн должна быть указана в технической документации на генератор), кг x м(-3);

K1 - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения аэрозоля по высоте помещения;

K2 - коэффициент, учитывающий влияние негерметичности защищаемого помещения;

K3 - коэффициент, учитывающий особенности тушения кабелей в аварийном режиме эксплуатации;

K4 - коэффициент, учитывающий особенности тушения кабелей при различной их ориентации в пространстве.

1.2. Коэффициенты уравнения (1) определяются следующим образом:

1.2.1. Коэффициент K1 принимается равным:

K1 = 1,0 при высоте помещения не более 3,0 м;

K1 = 1,15 при высоте помещения от 3,0 до 5,0 м;

K1 = 1,25 при высоте помещения от 5,0 до 8,0 м;

K1 = 1,4 при высоте помещения от 8,0 до 10 м.

1.2.2. Коэффициент K2 определяется по формуле:

K2 = 1 + U* x тау_л, (2)

где: U* - определенное по таблице значение относительной интенсивности подачи аэрозоля при данных значениях параметра негерметичности дельта и параметра распределения негерметичности по высоте защищаемого помещения пси, с(-1);

тау_л - размерный коэффициент, с.

Значение тау_л принимается равным 6 с;

дельта - параметр негерметичности защищаемого помещения, определяемый как отношение суммарной площади постоянно открытых проемов SUM F к объему защищаемого помещения V,

пси - параметр распределения негерметичности по высоте защищаемого помещения, определяемый как отношение площади постоянно открытых проемов, расположенных в верхней половине защищаемого помещения F_в, к суммарной площади постоянно открытых проемов помещения,

1.2.3. Коэффициент K3 принимается равным:

K3 = 1,5 - для кабельных сооружений;

K3 = 1,0 - для других сооружений.

1.2.4. Коэффициент K4 принимается равным:

K4 = 1,15 - при расположении продольной оси кабельного сооружения под углом более 45° к горизонту (вертикальные, наклонные кабельные коллекторы, туннели, коридоры и кабельные шахты);

K4 = 1,0 - в остальных случаях.

1.3. При определении расчетного объема защищаемого помещения V объем оборудования, размещаемого в нем, из общего объема не вычитается.

1.4. При наличии данных натурных испытаний в защищаемом помещении по тушению горючих материалов конкретными типами генераторов, проведенных по методике, согласованной с ФГУ ВНИИПО МВД России, суммарная масса зарядов аэрозолеобразующего состава (АОС) для защиты заданного объема помещения может определяться с учетом результатов указанных испытаний.

2. Определение необходимого общего количества генераторов в установке

2.1. Общее количество генераторов N должно определяться следующим условием:

сумма масс зарядов АОС всех генераторов, входящих в установку, должна быть не меньше суммарной массы зарядов АОС, вычисленной по формуле (1):

где m_ГOAi - масса заряда АОС в одном генераторе, кг.

2.2. При наличии в АУАП однотипных генераторов, общее количество ГОА должно определяться по формуле:

Полученное дробное значение N округляется в большую сторону до целого числа.

2.3. Рекомендуется общее количество генераторов N откорректировать в сторону увеличения с учетом вероятности срабатывания применяемых генераторов для обеспечения заданной заказчиком надежности установки.

3. Определение алгоритма пуска генераторов

3.1. Пуск генераторов может производиться одновременно (одной группой) или, с целью снижения избыточного давления в помещении, несколькими группами без перерывов в подаче огнетушащего аэрозоля.

Количество генераторов в группе n определяется из условия соблюдения требований п. п. 3.2 и 3.3.

3.2. Во время работы каждой группы генераторов относительная интенсивность подачи аэрозоля должна удовлетворять условию:

U >= U* (см. п. 1.2.2 Приложения 10),

где: U - относительная интенсивность подачи аэрозоля (отношение интенсивности подачи огнетушащего аэрозоля к нормативной огнетушащей способности аэрозоля для данного типагенераторов,

U = I / qн), с(-1);

I - интенсивность подачи огнетушащего аэрозоля в защищаемое помещение (отношение суммарной массы заряда АОС в группе генераторов установки к времени ее работы и объему защищаемого помещения), кг x м(-3) x с(-1).

3.3. Избыточное давление в течение всего времени работы установки (см. Приложение 11) не должно превышать предельно допустимого давления в помещении (с учетом остекления).

Если требования п. п. 3.2 и 3.3 выполнить не представляется возможным, то применение установки аэрозольного пожаротушения в данном случае запрещается.

Количество групп генераторов J определяется из условия, чтобы общее количество их в установке было не меньше определенного в п. п. 2.1 - 2.3.

4. Определение уточненных параметров установки

4.1. Параметры установки после определения количества групп генераторов J и количества генераторов в группе n подлежат уточнению по формулам:

где: тау* АУАП - время работы установки (промежуток времени от момента подачи сигнала на пуск установки до окончания работы последнего генератора), с; тау ГРj - время работы группы генераторов (промежуток времени от момента подачи сигнала на пуск генераторов данной группы до окончания работы последнего генератора этой группы), с.

4.2. Во избежание превышения давления в помещении выше предельно допустимого необходимо провести поверочный расчет давления при использовании установки с уточненными параметрами на избыточное давление в помещении в соответствии с Приложением 11 к настоящим нормам. Если полученное в результате поверочного расчета давление превысит предельно допустимое, то необходимо увеличить время работы установки, что может быть достигнуто увеличением количества групп генераторов J при соответствующем уменьшении количества генераторов в группе n и (или) применением генераторов с более длительным временем работы. Далее необходимо провести расчет уточненных параметров установки, начиная с п. 1 Приложения 10 настоящих норм.

5. Определение запаса генераторов

Установки, кроме расчетного количества генераторов, должны иметь 100% запас (по каждому типу ГОА).

При наличии на объекте нескольких установок аэрозольного пожаротушения запас генераторов предусматривается в количестве, достаточном для восстановления работоспособности установки, сработавшей в любом из защищаемых помещений объекта.

Генераторы должны храниться на складе объекта или на складе организации, осуществляющей сервисное обслуживание установки.

Приложение 11
(обязательное)

Приложение 11. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ ПРИ ПОДАЧЕ ОГНЕТУШАЩЕГО АЭРОЗОЛЯ В ПОМЕЩЕНИЕ

1. Расчет величины избыточного давления Pm при подаче огнетушащего аэрозоля в герметичное помещение дельта = 0 определяется по формуле:

где: Q - удельное тепловыделение при работе генераторов (количество теплоты, выделяемое при работе генераторов в защищаемое помещение, отнесенное к единице массы АОС, указывается в технической документации на генератор), Дж x кг(-1);

S - суммарная площадь ограждающих конструкций защищаемого помещения (сумма площадей поверхности стен, пола и потолка защищаемого помещения), кв. м.

2. Избыточное давление в негерметичных помещениях определяется по формуле:

P_m = k x A^n, (2)

где: A - безразмерный параметр, описываемый выражением

k, n - коэффициенты, составляющие:

при 0,01 <= А <= 1,2 k = 20 кПа, n = 1,7;

при A > 1,2 k = 32 кПа, n = 0,2.

Если параметр A < 0,01, расчет давления не проводится и считается, что установка удовлетворяет условию Pm < Pпред.

Значения величин М АОС, тау АУАП, I, V, дельта определяются в соответствии с Приложением 10.

Приложение 12
(рекомендуемое)

Приложение 12. ВЫБОР ТИПОВ ПОЖАРНЫХ ИЗВЕЩАТЕЛЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ НАЗНАЧЕНИЯ ЗАЩИЩАЕМОГО ПОМЕЩЕНИЯ И ВИДА ПОЖАРНОЙ НАГРУЗКИ

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

---

<*> Помещения, перечисленные в п. 1.3 НПБ 110, при применении автоматической пожарной сигнализации следует оборудовать дымовыми пожарными извещателями.

(в ред. Приказа ГУГПС МЧС РФ от 31.12.2002 N 60)

Приложение 13
(рекомендуемое)

Приложение 13. МЕСТА УСТАНОВКИ РУЧНЫХ ПОЖАРНЫХ ИЗВЕЩАТЕЛЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ НАЗНАЧЕНИЙ ЗДАНИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ