Законодательная база Российской Федерации

"НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ. СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА. СНиП 2.01.07-85" (утв. Постановлением Госстроя СССР от 08.07.88 N 132)

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Справочное

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Обязательное

Нормативное значение горизонтальной нагрузки F, кН, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять по формуле

где v - скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с;

f - возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 т групп режимов работы 1К-7К и 0,2 м - в остальных случаях;

m - приведенная масса крана, определяемая по формуле

здесь mb - масса моста крана, т;

тc - масса тележки, т;

тq - грузоподъемность крана, т;

k - коэффициент; k = 0 - для кранов с гибким подвесом; k = 1 - для кранов с жестким подвесом груза;

l - пролет крана, м;

l1- приближение тележки, м.

Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке (см. п. 4.8) принимается не более предельных значений, указанных в следующей таблице:

ПРИЛОЖЕНИЕ 3*
Обязательное

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициент m и область применения схем
1	Здания с односкатными и двускатными покрытиями	= 1 при <= 25°; = 0 " >= 60°. Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 - при 20° <= <= 30°; вариант 3 - при 10° <= <= 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия
2	Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	1 = cos 1,8; 2 = 2,4 sin 1,4, где - уклон покрытия, град
2’	Покрытия в виде стрельчатых арок	При >= 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l’, при < 15° - схему 2
3	Здания с продольными фонарями закрытыми сверху	но не более: 4,0 - для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее; 2,5 - для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа; 2,0 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила; 2,5 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета; bl = hl, но не более b. При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента в обоих вариантах следует принимать равным 1,0 Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух- трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать. 3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)
3’	Здания с продольными фонарями, открытыми сверху	Значения b(b1, b2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей
4	Шедовые покрытия	Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
5	Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при >= 15°
6	Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов следует принимать не более 1,4
7	Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем	Коэффициент следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря - с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6. Для плоских двускатных ( < 15) и сводчатых покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
8	Здания с перепадом высоты	Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1 - 7, а на нижнее - в двух вариантах: по схемам 1 - 7 и схеме 8 (для зданий - профиль "а", для навесов - профиль "б"). Коэффициент следует принимать равным: где h - высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м принимаемая при определении m равной 8 м; l’1; l’2 - длины участков верхнего (l’1) и нижнего (l’2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать: для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями - для покрытия с продольными фонарями - (при этом l’1 и l’2 следует принимать не менее 0). т1; m2 - доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т1) и нижнего (m2) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля: 0,4 - для плоского покрытия с <= 20°, сводчатого с f/l <= 1/8; 0,3 - для плоского покрытия с > 20°, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями. Для пониженных покрытий шириной < 21 м значение т2 следует принимать: т2 = 0,5 k1 k2 k3, но не менее 0,1, где , (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k2 = 1 ); но не менее 0,3 (а - в м; , - в град). Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной: при b = 2h, но не более 16 м; при но не более 5h и не более 16 м. Коэффициенты , принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать: (где h - в м; s0 - в кПа); 4 - если нижнее покрытие является покрытием здания; 6 - если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент 1 следует принимать: 1 = 1 - 2m2. Примечания: 1. При d1 (d2) > 12 м значение для участка перепада длиной d1 (d2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии. 2. Если пропеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении необходимо принимать соответствующее значение т1 (т2) для каждого пропета в пределах l’1 (l’2). 3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s0 - в кПа)
9	Здания с двумя перепадами высоты	Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения 1, b1, 2, b2 следует определять для каждого перепада независимо, принимая: т1 и т2 в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2) соответствующими т1 в схеме 8 и m3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т2 в схеме 8. При этом:
10	Покрытие с парапетами	Схему следует применять при (h - в м; s0 - в кПа); но не более 3
11	Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам	Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м. В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле ). Коэффициент , постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным: 1,0 при d <= 1,5 м; (2h/s0) при d > 1,5 м, но не менее 1,0 и не более: 1,5 при 1,5 < d <= 5 м; 2,0 при 5 < d Б= 10 м; 2,5 при 10 < d Б= 5 м; b1 = 2h, но не более 2d
12	Висячие покрытия цилиндрической формы

ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с							Примечания
1	Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:								-
	наветренные	се = +0,8
	подветренные	се = -0,6
2	Здании с двускатными покрытиями
		Коэффициент	, град	Значения се1, се2 при (h1/l), равном
				0	0,5	1	>=2
		се1	0	0	-0,6	-0,7	-0,8		1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = -0,7.
			20	+0,2	-0,4	-0,7	-0,8
			40	+0,4	+0,3	-0,2	-0,4
			60	+0,8	+0,8	+0,8	+0,8
		cе2	<= 60	-0,4	-0,4	-0,5	-0,8		2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,2 ltga
			b/l	Значения се3 при (h1/l) равном
				<= 0,5	1	>= 2
			<= 1	-0,4	-0,5	-0,6
			>= 2	-0,5	-0,6	-0,6
3	Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
		Коэффициент	h1/l	Значения се1, се2 при (f/l), равном
				0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	1. См. примеч. 1 к схеме 2.
		се1	0	+0,1	+0,2	+0,4	+0,6	+0,7
			0,2	-0,2	-0,1	+0,2	+0,5	+0,7	2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,7f
			>= 1	-0,8	-0,7	-0,3	+0,3	+0,7
		се2	Произвольное	-0,8	-0,9	-1	-1,1	-1,2
		Значение се3 принимается по схеме 2
4	Здания с продольным фонарем	Коэффициенты се1, се2 и се3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2							1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы "фонарь - щиты" принимается равным 1,4.
									2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1

5	Здания с продольными фонарями	Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4. Для фонарей участка ВС при <= 2 сх = 0,2; при 2 <= <= 8 для каждого фонаря сх = 0,1; при >8 сх = 0,8, здесь f100						1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
		Для остальных участков покрытия се = -0,5						2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1
6	Здания с продольными фонарями различной высоты	Коэффициенты с’е1, с’’е1 и се2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания. Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 - h2 необходимо принимать высоту фонаря						См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
7	Здания с шедовыми покрытиями	Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. Для участка ВС се = -0,5						1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сt = 0,04. 2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
8	Здания с зенитными фонарями	Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия - как для участка ВС схемы 5						См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

9	Здания, постоянно открытые с одной стороны	При <= 5 % сi1 = сi2 = ± 0,2; при >= 30 % сi1 следует принимать равным се3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = +0,8								1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.
										2. Проницаемость ограждения следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать ci = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2).
										3. Для каждой стены здания знак "плюс" или "минус" для коэффициента ci1 при <= 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения
10	Уступы зданий при < 15°	Для участка CD се = 0,7. Длин участка ВС се следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l - размеры в плане всего здания). Для вертикальных поверхностей коэффициент се необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2								-
11	Навесы
		Тип схемы	, град	Значения коэффициентов
				се1	се2	се3		се4
		I	10	+0,5	-1,3	-1,1		0		1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное 2. Для навесов с волнистыми покрытиями ct = 0,04
			20	+1,1	0	0		-0,4
			30	+2,1	+0,9	+0,6		0
		II	10	0	-1,1	-1,5		0
			20	+1,5	+0,5	0		0
			30	+2	+0,8	+0,4		+0,4
		III	10	+1,4	+0,4	-		-
			20	+1,8	+0,5	-		-
			30	+2,2	+0,6	-		-
		IV	10	+1,3	+0,2	-		-
			20	+1,4	+0,3	-		-
			30	+1,6	+0,4	-		-
12 а	Сфера
		, град	0	15	30	45	60	75	90
		се	+1,0	+0,8	+0,4	-0,2	-0,8	-1,2	-1,25
		Продолжение
		, град	105	120		135	150	175	180	1. Коэффициенты се приведены при
		се	-1,0	-0,6		-0,2	+0,2	+0,3	+0,4
		где Rе — число Рейнольдса; d — диаметр сферы, м; w0 — определяется в соответствии с п. 6.4, Па; k (z) — определяется в соответствии с п. 6.5; z — расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы; — определяется в соответствии с п. 6.11								2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = h = 0,7d

12 б	Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью	се1 = k1 c
		где k1 = 1 при с > 0;
		h1/d		0,2	0,5	1	2	5	10	25
		k1 при сb < 0		0,8	0,9	0,95	1,0	1,1	1,15	1,2
		с необходимо принимать при Re > 4*10 в ст. 5 по графику:									1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0,7d; h = h1 + 0,7f. 3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии ("плавающая кровля"), а также при отсутствии его
		Покрытие						Значение се2 при h1/d, равном
								1/6	1/3	>=1
		Плоское, коническое при <= 5°, сферическое при (f/d) <= 0,1						-0,5	-0,6	-0,8
		h1/d			1/6	1/4	1/2	1	2	>=5
		ci			-0,5	-0,55	-0,7	-0,8	-0,9	-1,05

13	Призматические сооружения	,
		Таблица 1
			5	10	20	35	50	100		1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, ct = 0,1; для волнистых покрытий ct = 0,04.
		k	0,6	0,65	0,75	0,85	0,9	0,95	1
		необходимо определять по табл. 2.
		Таблица 2								2. Для прямоугольных в плане зданий при l/b = 0,1 - 0,5 и = 40° - 50° = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b.
		= /2			=			= 2
										3. Не следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1, d - диаметр описанной окружности.
										4. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h - высота сооружения, b - размер в плане по оси у
		В табл. 2 = l/b, где l, b - соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.
		Таблица 3
		Эскизы сечений и направлений ветра		, град		l/b
		Прямоугольник		0		<= 1,5 >= 3		2,1 1,6
				40 - 50		<= 0,2 >= 0,5		2,0 1,7
		Ромб		0		<= 0,5 1 >= 0,2		1,9 1,6 1,1
		Правильный треугольник		0 180		- -		2 1,2
		Таблица 4
		Эскизы сечений и направление ветра		, град		n (число сторон)		при Re > 4*10 в ст. 5
		Правильный многоугольник		Произвольный		5 6 - 8 10 12		1,8 1,5 1,2 1,0

14	Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений	где k - определяется по табл. 1 схемы 13; - определяется по графику:						1. Rе следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d - диаметр сооружения. Значения принимаются: для деревянных конструкций = 0,005 м; для кирпичной кладки = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций = 0,005 м; для стальных конструкций = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b = b.
								2. Для волнистых покрытий ct = 0,04.
		Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2						3. Для проводов и тросов d >= 20 мм, свободных от гололеда, значение cx допускается снижать на 10 %
15	Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции							1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15 - 17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и
		где сxi - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей сxi = 1,4, для трубчатых элементов сxi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать = . (см. табл. 2 схемы 13); Ai - площадь проекции i-го элемента на плоскость конструкции; Аk - площадь, ограниченная контуром конструкции						2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk. 3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
16	Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций	Для наветренной конструкции коэффициент сx1 определяется так же, как для схемы 15. Для второй и последующих конструкций Для ферм из труб при Rе >= 4*10 в ст. 5						1. См. примеч. 1 - 3 к схеме 15. 2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d - средний диаметр трубчатых элементов; z - допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы. 3. В таблице к схеме 16: h - минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h - длина наименьшей стороны контура, для круглых решетчатых конструкций h - их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h - длина меньшей оси;
			Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4 105 и (b/h), равном
			1/2	1	2	4	6
		0,1	0,93	0,99	1	1	1
		0,2	0,75	0,81	0,87	0,9	0,93
		0,3	0,56	0,65	0,73	0,78	0,83
		0,4	0,38	0,48	0,59	0,65	0,72
		0,5	0,19	0,32	0,44	0,52	0,61
		0,6	0	0,15	0,3	0,4	0,5

17	Решетчатые башни и пространственные фермы	где cx - определяется так же, как для схемы 15; - определяется так же, как для схемы 16.						1. См. примеч. 1 к схеме 15. 2. ct относится к площади контура наветренной грани.
		Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра					k1	3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов - увеличивать на 10 %
							1,0
							0,9
							1,2
18	Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока	где cx - определяется в соответствии с указаниями к схеме 14						-

ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Обязательное

прилагаются в отдельных файлах. Данные карты рекомендуется выводить на принтер при помощи графического редактора Paint.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Рекомендуемое

1. При определении прогибов и перемещений следует учитывать все основные факторы, влияющие на их значения (неупругие деформации материалов, образование трещин, учет деформированной схемы, учет смежных элементов, податливость узлов сопряжения и оснований). При достаточном обосновании отдельные факторы можно не учитывать или учитывать приближенным способом.

2. Для конструкций из материалов, обладающих ползучестью, необходимо учитывать увеличение прогибов во времени. При ограничении прогибов исходя из физиологических требований следует учитывать только кратковременную ползучесть, проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя из технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки) и эстетико-психологических требований, - полную ползучесть.

3. При определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад от горизонтальных крановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать с учетом условий их закрепления, считая, что колонна:

в зданиях и крытых эстакадах не имеет горизонтального смещения на уровне верхней опоры (если покрытие не создает жесткого в горизонтальной плоскости диска, следует учитывать горизонтальную податливость этой опоры);

в открытых эстакадах рассматривается как консоль.

4. При наличии в зданиях (сооружениях) технологического и транспортного оборудований, вызывающих колебания строительных конструкций, и других источниках вибраций предельные значения виброперемещений, виброскорости и виброускорения следует принимать в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012-90; "Санитарных норм вибрации рабочих мест" и "Санитарных допустимых вибраций в жилых домах" Минздрава СССР. При наличии высокоточного оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям конструкций, на которых они установлены, предельные значения виброперемещений, виброскорости, виброускорения следует определять в соответствии со специальными техническими условиями.

5. Расчетные ситуации1, для которых необходимо определять прогибы и перемещения и соответствующие им нагрузки, следует принимать в зависимости от того, исходя из каких требований производится расчет.

1 Расчетная ситуация - учитываемый в расчете комплекс условий, определяющих расчетные требования к конструкциям.

Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемой конструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которые следует рассматривать в данной ситуации.

Если расчет производится исходя из технологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, влияющих на работу технологического оборудования.

Если расчет производится исходя из конструктивных требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, которые могут привести к повреждению смежных элементов в результате значительных прогибов и перемещений.

Если расчет производится исходя из физиологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать состоянию, связанному с колебаниями конструкций, и при проектировании необходимо учитывать нагрузки, влияющие на колебания конструкций, ограничиваемые требованиями настоящих норм и нормативных документов, указанных в п. 4.

Если расчет производится исходя из эстетико-психологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию постоянных и длительных нагрузок.

Для конструкций покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом при ограничении прогиба эстетико-психологическими требованиями, определяемый вертикальный прогиб следует уменьшать на размер строительного подъема.

6. Прогиб элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исходя из конструктивных требований, не должен превышать расстояния (зазора) между нижней поверхностью этих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверных коробок, расположенных под несущими элементами.

Зазор между нижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и верхом перегородок, расположенных под элементами, как правило, не должен превышать 40 мм. В тех случаях, когда выполнение указанных требований связано с увеличением жесткости покрытий и перекрытий, необходимо конструктивными мероприятиями избегать этого увеличения (например, размещением перегородок не под изгибаемыми балками, а рядом с ними).

7. При наличии между стенами капитальных перегородок (практически такой же высоты, как и стены) значения l в поз. 2, а табл. 19 следует принимать равными расстояниям между внутренними поверхностями несущих стен (или колонн) и этими перегородками (или между внутренними поверхностями перегородок, черт. 4).

Черт. 4. Схемы для определения значений l (l1, l2, l3) при наличии между стенами капитальных перегородок
а - одной в пролете; б - двух в пролете; 1 - несущие стены (или колонны); 2 - капитальные перегородки; 3 - перекрытие (покрытие) до приложения нагрузки; 4 - перекрытие (покрытие) после приложения нагрузки; 5 - линии отсчета прогибов; 6 - забор

8. Прогибы стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей (см. табл. 19, поз. 2, г) следует принимать как разность между прогибами f1 и f2 смежных стропильных конструкций (черт. 5).

9. Горизонтальные перемещения каркаса следует определять в плоскости стен и перегородок, целостность которых должна быть обеспечена.

При связевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м перекос этажных ячеек, примыкающих к диафрагмам жесткости, равный f1/hs+ f2/l (черт. 6), не должен превышать (см. табл. 22); 1/300 для поз. 2, 1/500 - для поз. 2, а и 1/700 - для поз. 2, б.

Черт. 5. Схема для определения прогибов стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей
1 - стропильные конструкции, 2 - балка подвесного кранового пути;
3 - подвесной кран; 4 - исходное положение стропильных конструкций;
f1 - прогиб наиболее нагруженной стропильной конструкции; f2 - прогибы смежных с наиболее нагруженной стропильных конструкций

Черт. 6. Схема перекоса этажных ячеек 2, примыкающих к диафрагмам жесткости 1 в зданиях со связевым каркасом (пунктиром показана исходная схема каркаса до приложения нагрузки)

ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Обязательное

* Данное приложение является разделом 5 ГОСТ 27751-88 с изменениями, утвержденными постановлением Государственного комитета Российской Федерации по вопросам архитектуры и строительства от 21.12.93 N 18-54.

1. Для учета ответственности зданий и сооружений, характеризуемой экономическими, социальными и экологическими последствиями их отказов, устанавливаются три уровня: I - повышенный, II - нормальный, III - пониженный.

Повышенный уровень ответственности следует принимать для зданий и сооружений, отказы которых могут привести к тяжелым экономическим, социальным и экологическим последствиям (резервуары для нефти и нефтепродуктов вместимостью 10000 м3 и более, магистральные трубопроводы, производственные здания с пролетами 100 м и более, сооружения связи высотой 100 м и более, а также уникальные здания и сооружения).

Нормальный уровень ответственности следует принимать для зданий и сооружений массового строительства (жилые, общественные, производственные, сельскохозяйственные здания и сооружения).

Пониженный уровень ответственности следует принимать для сооружения сезонного или вспомогательного назначения (парники, теплицы, летние павильоны, небольшие склады и подобные сооружения).

2. При расчете несущих конструкций и оснований следует учитывать коэффициент надежности по ответственности , принимаемый равным: для I уровня ответственности - более 0,95, но не более 1,2; для II уровня - 0,95; для III уровня - менее 0,95, но не менее 0,8.

На коэффициент надежности по ответствен­ности следует умножать нагрузочный эффект (внутренние силы и перемещения конструкций и оснований, вызываемые нагрузками и воздействиями).

Примечание. Настоящий пункт не распространяется на здания и сооружения, учет ответственности которых установлен в соответствующих нормативных документах.

3. Уровни ответственности зданий и сооружений следует учитывать также при определении требований к долговечности зданий и сооружений, номенклатуры и объема инженерных изысканий для строительства, установлении правил приемки, испытаний, эксплуатации и технической диагностики строительных объектов.

4. Отнесение объекта к конкретному уровню ответственности и выбор значений коэффициента производится генеральным проектировщиком по согласованию с заказчиком.