Законодательная база Российской Федерации

"СВОД ПРАВИЛ "СИСТЕМЫ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ЗАЩИТЫ. УСТАНОВКИ ПОЖАРНОЙ СИГНАЛИЗАЦИИ И ПОЖАРОТУШЕНИЯ АВТОМАТИЧЕСКИЕ. НОРМЫ И ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ" СП 5.13130.2009" (вместе с "МЕТОДИКОЙ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ АУП ПРИ ПОВЕРХНОСТНОМ ПОЖАРОТУШЕНИИ ВОДОЙ И ПЕНОЙ НИЗКОЙ КРАТНОСТИ", "МЕТОДИКОЙ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ УСТАНОВОК ПОЖАРОТУШЕНИЯ ВЫСОКОКРАТНОЙ ПЕНОЙ", "МЕТОДИКОЙ РАСЧЕТА МАССЫ ГАЗОВОГО ОГНЕТУШАЩЕГО ВЕЩЕСТВА ДЛЯ УСТАНОВОК ГАЗОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ПРИ ТУШЕНИИ ОБЪЕМНЫМ СПОСОБОМ", "МЕТОДИКОЙ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА УСТАНОВОК УГЛЕКИСЛОТНОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ", "ОБЩИМИ ПОЛОЖЕНИЯМИ ПО РАСЧЕТУ УСТАНОВОК ПОРОШКОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ МОДУЛЬНОГО ТИПА", "МЕТОДИКОЙ РАСЧЕТА АВТОМАТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК АЭРОЗОЛЬНОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ", "МЕТОДИКОЙ РАСЧЕТА ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ ПРИ ПОДАЧЕ ОГНЕТУШАЩЕГО АЭРОЗОЛЯ В ПОМЕЩЕНИЕ") (утв. Приказом МЧС РФ от 25.03.2009 N 175)

Приложение А

(обязательное)

А.1. Настоящий свод правил устанавливает основные требования пожарной безопасности, регламентирующие защиту зданий, сооружений, помещений и оборудования на всех этапах их создания и эксплуатации автоматическими установками пожаротушения (АУП) и автоматическими установками пожарной сигнализации (АУПС) <*>.

<*> Далее - автоматические установки.

Наряду с настоящим сводом правил необходимо руководствоваться стандартами, предусмотренными Федеральным законом от 27.12.2002 N 184-ФЗ "О техническом регулировании" и нормативными документами по пожарной безопасности, предусмотренными статьей 4 Федерального закона от 22.07.2008 N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности" и утвержденными в установленном порядке.

А.2. Под зданием в настоящем своде правил понимается здание в целом или часть здания (пожарные отсеки), выделенные противопожарными стенами и противопожарными перекрытиями 1-го типа.

Под нормативным показателем площади помещения в разделе III данного перечня понимается часть здания или сооружения, выделенная ограждающими конструкциями, отнесенными к противопожарным преградам с пределом огнестойкости: перегородки - не менее EI 45, стены и перекрытия - не менее REI 45.

А.3. Тип автоматической установки тушения, способ тушения, вид огнетушащих средств, тип оборудования установок пожарной автоматики определяется организацией-проектировщиком в зависимости от технологических, конструктивных и объемно-планировочных особенностей защищаемых зданий и помещений с учетом требований данного перечня. Здания и помещения, перечисленные в пунктах 3, 6.1, 7, 9, 10, 13 таблицы 1, пунктах 14 - 19, 26 - 29, 32 - 38 таблицы 3, при применении автоматической пожарной сигнализации следует оборудовать дымовыми пожарными извещателями.

А.4. В зданиях и сооружениях, указанных в данном перечне, следует защищать соответствующими автоматическими установками все помещения независимо от площади, кроме помещений:

- с мокрыми процессами (душевые, санузлы, охлаждаемые камеры, помещения мойки и т.п.);

- венткамер (приточных, а также вытяжных, не обслуживающих производственные помещения категории А или Б), насосных водоснабжения, бойлерных и других помещений для инженерного оборудования здания, в которых отсутствуют горючие материалы;

- категории В4 и Д по пожарной опасности;

- лестничных клеток.

А.5. Если площадь помещений, подлежащих оборудованию системами автоматического пожаротушения, составляет 40% и более от общей площади этажей здания, сооружения, следует предусматривать оборудование здания, сооружения в целом системами автоматического пожаротушения, за исключением помещений, перечисленных в п. 4.

А.6. Категория зданий и помещений определяется в соответствии с нормативными документами в области пожарной безопасности, утвержденными в установленном порядке.

А.7. Защита наружных технологических установок с обращением взрывопожароопасных веществ и материалов автоматическими установками тушения и обнаружения пожара определяется ведомственными нормативными документами, согласованными и утвержденными в установленном порядке.

А.8. Здания, сооружения и помещения, не вошедшие в настоящий Перечень, оборудуются установками пожарной автоматики, а также автономными установками пожаротушения в соответствии с требованиями стандартов, предусмотренных Федеральным законом от 27.12.2002 N 184-ФЗ "О техническом регулировании" и утвержденных в установленном порядке.

А.9. Перечень зданий и помещений, которые целесообразно оборудовать автоматической пожарной сигнализацией с передачей сигнала о пожаре по радиотелекоммуникационной системе на центральный узел связи подразделения, ответственного за противопожарную защиту объекта, определяется по согласованию в установленном порядке.

А.10. Перечень зданий, сооружений, помещений и оборудования, подлежащих защите автоматическими установками пожаротушения и автоматической пожарной сигнализацией, представлен далее в данном документе.

Таблица А.1

Таблица А.2

Таблица А.3

Таблица А.4

Приложение Б
(обязательное)

Примечания:

1. Группы помещений определены по их функциональному назначению. В тех случаях, когда невозможно подобрать аналогичные производства, группу следует определять по категории помещения.

2. Категория помещений определяется в зависимости от удельной пожарной нагрузки по [10].

3. Параметры установок водяного и пенного пожаротушения для складских помещений, встроенных в здания, помещения которых относятся к 1-й группе, следует принимать по 2-й группе помещений.

4. В общем случае для группы помещений 2 расход и интенсивность орошения водой или раствором пенообразователя следует увеличить по сравнению с нормативными значениями, приведенными в таблице 1 для группы помещений 2, не менее чем:

- при удельной пожарной нагрузке более 1400 МДж/кв. м - в 1,5 раза;

- при удельной пожарной нагрузке более 2200 МДж/кв. м - в 2,5 раза.

Приложение В
(рекомендуемое)

В.1. Алгоритм расчета параметров АУП при поверхностном пожаротушении водой и пеной низкой кратности

В.1.1. Выбирается в зависимости от класса пожара на объекте вид огнетушащего вещества (разбрызгиваемая или распыленная вода либо пенный раствор).

В.1.2. Осуществляется с учетом пожароопасности и скорости распространения пламени выбор типа установки пожаротушения - спринклерная или дренчерная, агрегатная или модульная либо спринклерно-дренчерная, спринклерная с принудительным пуском.

Примечание - В данном Приложении, если это не оговорено особо, под оросителем подразумевается как собственно водяной или пенный ороситель, так и водяной распылитель.

В.1.3. Устанавливается в зависимости от температуры эксплуатации АУП тип спринклерной установки пожаротушения (водозаполненная или воздушная).

В.1.4. Определяется согласно температуре окружающей среды в зоне расположения спринклерных оросителей номинальная температура их срабатывания.

В.1.5. Принимаются с учетом выбранной группы объекта защиты (по Приложению Б и таблицам 5.1 - 5.3 настоящего СП) интенсивность орошения, расход огнетушащего вещества (ОТВ), максимальная площадь орошения, расстояние между оросителями и продолжительность подачи ОТВ.

В.1.6. Выбирается тип оросителя в соответствии с его расходом, интенсивностью орошения и защищаемой им площадью, а также архитектурно-планировочными решениями защищаемого объекта.

В.1.7. Намечаются трассировка трубопроводной сети и план размещения оросителей; для наглядности трассировка трубопроводной сети по объекту защиты изображается в аксонометрическом виде (необязательно в масштабе).

В.1.8. Выделяется диктующая защищаемая орошаемая площадь на гидравлической план-схеме АУП, на которой расположен диктующий ороситель.

В.1.9. Проводится гидравлический расчет АУП:

- определяется с учетом нормативной интенсивности орошения и высоты расположения оросителя по эпюрам орошения или паспортным данным давление, которое необходимо обеспечить у диктующего оросителя, и расстояние между оросителями;

- назначаются диаметры трубопроводов для различных участков гидравлической сети АУП; при этом скорость движения воды и раствора пенообразователя в напорных трубопроводах должна составлять не более 10 м/с, а во всасывающих - не более 2,8 м/с; диаметр во всасывающих трубопроводах определяют гидравлическим расчетом с учетом обеспечения кавитационного запаса применяемого пожарного насоса;

- определяется расход каждого оросителя, находящегося в принятой диктующей защищаемой площади орошения (с учетом того обстоятельства, что расход оросителей, установленных на распределительной сети, возрастает по мере удаления от диктующего оросителя), и суммарный расход оросителей, защищающих орошаемую ими площадь;

- производится проверка расчета распределительной сети спринклерной АУП из условия срабатывания такого количества оросителей, суммарный расход которых и интенсивность орошения на принятой защищаемой орошаемой площади составят не менее нормативных значений, приведенных в таблицах 5.1 - 5.3 настоящего СП. Если при этом защищаемая площадь будет менее указанной в таблицах 5.1 - 5.3, то расчет должен быть повторен при увеличенных диаметрах трубопроводов распределительной сети. При использовании распылителей интенсивность орошения или давление у диктующего распылителя назначаются по нормативно-технической документации, разработанной в установленном порядке;

- производится расчет распределительной сети дренчерной АУП из условия одновременной работы всех дренчерных оросителей секции, обеспечивающей тушение пожара на защищаемой площади с интенсивностью не менее нормативной (таблицы 5.1 - 5.3 настоящего СП). При использовании распылителей интенсивность орошения или давление у диктующего распылителя назначаются по нормативно-технической документации, разработанной в установленном порядке;

- определяется давление в питающем трубопроводе расчетного участка распределительной сети, защищающей принятую орошаемую площадь;

- определяются гидравлические потери гидравлической сети от расчетного участка распределительной сети до пожарного насоса, а также местные потери (в том числе в узле управления) в этой сети трубопроводов;

- рассчитываются с учетом давления на входе пожарного насоса его основные параметры (давление и расход);

- подбирается по расчетному давлению и расходу тип и марка пожарного насоса.

В.2. Расчет распределительной сети

В.2.1. Компоновка оросителей на распределительном трубопроводе АУП чаще всего выполняется по симметричной, несимметричной, симметричной кольцевой или несимметричной кольцевой схеме (рисунок В.1).

В.2.2. Расчетный расход воды (раствора пенообразователя) через диктующий ороситель, расположенный в диктующей защищаемой орошаемой площади, определяют по формуле:

где:

q_1 - расход ОТВ через диктующий ороситель, л/с;

К - коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, л/(с х МПа^0,5);

Р - давление перед оросителем, МПа.

В.2.3. Расход первого диктующего оросителя 1 является расчетным значением Q_1-2 на участке L_1-2 между первым и вторым оросителями (рисунок В.1, секция А).

В.2.4. Диаметр трубопровода на участке L назначает проектировщик или 1-2 определяют по формуле:

где:

d_1-2 - диаметр между первым и вторым оросителями трубопровода, мм;

Q_1-2 - расход ОТВ, л/с;

мю - коэффициент расхода;

v - скорость движения воды, м/с (не должна превышать 10 м/с).

Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338.

В.2.5. Потери давления Р_1-2 на участке L_1-2 определяют по формуле:

где:

Q_1-2 - суммарный расход ОТВ первого и второго оросителей, л/с;

К_т - удельная характеристика трубопровода, л^6 / с^2 ;

А - удельное сопротивление трубопровода, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с^6 / л^2 ;

В.2.6. Удельное сопротивление и удельная гидравлическая характеристика трубопроводов для труб (из углеродистых материалов) различного диаметра приведены в таблице В.1 и В.2.

Таблица В.1

УДЕЛЬНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИ РАЗЛИЧНОЙ СТЕПЕНИ ШЕРОХОВАТОСТИ ТРУБ

Таблица В.2

УДЕЛЬНАЯ ГИДРАВЛИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТРУБОПРОВОДОВ

Примечание - Трубы с параметрами, отмеченными знаком "*", применяются в сетях наружного водоснабжения.

В.2.7. Гидравлическое сопротивление пластмассовых труб принимается по данным производителя, при этом следует учитывать, что в отличие от стальных трубопроводов диаметр пластмассовых труб указывается по наружному диаметру.

В.2.8. Давление у оросителя 2:

В.2.9. Расход оросителя 2 составит:

В.2.10. Особенности расчета симметричной схемы тупиковой распределительной сети

В.2.10.1. Для симметричной схемы (рисунок В.1, секция А) расчетный расход на участке между вторым оросителем и точкой а, т.е. на участке 2-а, будет равен:

В.2.10.2. Диаметр трубопровода на участке L_2-а назначает проектировщик или определяют по формуле:

Диаметр увеличивают до ближайшего значения, указанного в ГОСТ 3262, ГОСТ 8732, ГОСТ 8734 или ГОСТ 10704.

В.2.10.3. По расходу воды Q_2-а определяют потери давления на участке 2-а:

В.2.10.4. Давление в точке а составит:

В.2.10.5. Для левой ветви рядка I (рисунок В.1, секция А) требуется обеспечить расход Q_2-а при давлении Р_а. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен Q_2-а, следовательно, и давление в точке а будет равно Р_а.

В.2.10.6. В итоге для рядка I имеем давление, равное Р_а, и расход воды:

В.2.10.7. Диаметр трубопровода на участке L_a-b назначает проектировщик или определяют по формуле:

Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338.

В.2.10.8. Гидравлическую характеристику рядков, выполненных конструктивно одинаково, определяют по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода.

В.2.10.9. Обобщенную характеристику рядка I определяют из выражения:

В.2.10.10. Потери давления на участке a-b для симметричной и несимметричной схем (рисунок В.1, секции А и Б) находят по формуле:

В.2.10.11. Давление в точке b составит:

В.2.10.12. Расход воды из рядка II определяют по формуле:

В.2.10.13. Расчет всех последующих рядков до получения расчетного (фактического) расхода воды и соответствующего ему давления ведется аналогично расчету рядка II.

В.2.11. Особенности расчета несимметричной схемы тупиковой сети

В.2.11.1. Правая часть секции Б (рисунок В.1) несимметрична левой, поэтому левую ветвь рассчитывают отдельно, определяя для нее Р_а и Q'_3-а.

В.2.11.2. Если рассматривать правую часть 3-а рядка (один ороситель) отдельно от левой 1-а (два оросителя), то давление в правой части Р'_а должно быть меньше давления Р_а в левой части.

В.2.11.3. Так как в одной точке не может быть двух разных давлений, то принимают большее значение давления Р_а и определяют исправленный (уточненный) расход для правой ветви Q_3-а:

В.2.11.4. Суммарный расход воды из рядка I:

В.2.12. Особенности расчета симметричной и несимметричной кольцевых схем

В.2.12.1. Симметричную и несимметричную кольцевые схемы (рисунок В.1, секции В и Г) рассчитывают аналогично тупиковой сети, но при 50% расчетного расхода воды по каждому полукольцу.

В.3. Гидравлический расчет АУП

В.3.1. Расчет спринклерных АУП проводится из условия:

где:

Q_н - нормативный расход спринклерной АУП согласно таблицам 5.1 - 5.3 настоящего СП;

Q_с - фактический расход спринклерной АУП.

В.3.2. Количество оросителей, обеспечивающих фактический расход Q_с спринклерной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной (с учетом конфигурации принятой площади орошения), должно быть не менее:

где:

n - минимальное количество спринклерных оросителей, обеспечивающих фактический расход Q_с всех типов спринклерных АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной;

S - минимальная площадь орошения согласно таблице 5.1 настоящих норм;

ОМЕГА - условная расчетная площадь, защищаемая одним оросителем:

здесь L - расстояние между оросителями.

В.3.3. Ориентировочно диаметры отдельных участков распределительных трубопроводов можно выбирать по числу установленных на нем оросителей. В таблице В.3 указана взаимосвязь между диаметром распределительных трубопроводов, давлением и числом установленных спринклерных оросителей.

Таблица В.3

ОРИЕНТИРОВОЧНАЯ ВЗАИМОСВЯЗЬ МЕЖДУ НАИБОЛЕЕ ЧАСТО ИСПОЛЬЗУЕМЫМИ ДИАМЕТРАМИ ТРУБ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ РЯДКОВ, ДАВЛЕНИЕМ И ЧИСЛОМ УСТАНОВЛЕННЫХ СПРИНКЛЕРНЫХ ИЛИ ДРЕНЧЕРНЫХ ОРОСИТЕЛЕЙ

В.3.4. Поскольку давление у каждого оросителя различно (самое низкое давление у диктующего оросителя), необходимо учитывать расход каждого из общего количества N оросителей.

В.3.5. Общий расход дренчерной АУП подсчитывают из условия расстановки необходимого количества оросителей на защищаемой площади.

В.3.6. Суммарный расход воды дренчерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в защищаемой зоне:

где:

Q_д - расчетный расход дренчерной АУП, л/с;

q_n - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

В.3.7. Расход Q_АУП спринклерной АУП с водяной завесой:

где:

Q_с - расход спринклерной АУП;

Q_з - расход водяной завесы.

В.3.8. Для совмещенных противопожарных водопроводов (внутреннего противопожарного водопровода и автоматических установок пожаротушения) допустима установка одной группы насосов при условии обеспечения этой группой расхода Q, равного сумме потребности каждого водопровода:

где Q_АУП, Q_ВПВ - расходы соответственно водопровода АУП и внутреннего противопожарного водопровода.

В.3.9. Расход пожарных кранов принимается по [2] (таблицы 1 - 2).

В.3.10. В общем случае требуемое давление пожарного насоса складывается из следующих составляющих:

где:

Р_н - требуемое давление пожарного насоса, МПа;

Р_г - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ, МПа;

Р_в - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД, МПа;

Р_м - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д), МПа;

Р_уу - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах), МПа;

Р_д - давление у диктующего оросителя, МПа;

Z - пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), МПа; Z = Н / 100;

Р_вх - давление на входе пожарного насоса, МПа;

Р_тр - давление требуемое, МПа.

В.3.11. От точки n (рисунок В.1, секции А и Б) или от точки m (рисунок В.1, секции В и Г) до пожарного насоса (или иного водопитателя) вычисляют потери давления в трубах по длине с учетом местных сопротивлений, в том числе в узлах управления (сигнальных клапанах, задвижках, затворах).

В.3.12. Гидравлические потери давления в диктующем питающем трубопроводе определяют суммированием гидравлических потерь на отдельных участках трубопровода по формулам:

где:

ДЕЛЬТА Р_i - гидравлические потери давления на участке L_i, МПа;

Q - расход ОТВ, л/с;

К_т - удельная характеристика трубопровода на участке L_i, л^6 /с^2;

А - удельное сопротивление трубопровода на участке

L_i, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с^2 / л^6.

В.3.13. Потери давления в узлах управления установок Р_уу, м, определяются по формуле:

- в спринклерном Р_уу_с = кси_уу_с гамма Q^2 = (кси_кс + кси_з) гамма Q^2;

- в дренчерном Р_уу_д = кси_уу_д гамма Q^2 = (кси_кд + 2 кси_з) гамма Q^2,

где:

кси_уу_с, кси_уу_д, кси_кс, кси_з - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном узле управления, в спринклерном и дренчерном сигнальном клапане и в запорном устройстве (принимается по технической документации на узел управления в целом или на каждый сигнальный клапан, затвор или задвижку индивидуально);

гамма - плотность воды, кг/куб. м;

Q - расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел управления, куб. м/ч.

В.3.14. В приближенных расчетах местные сопротивления (в том числе с учетом потерь в узле управления) принимают равными 20% сопротивления сети трубопроводов; в пенных АУП при концентрации пенообразователя до 10% вязкость раствора не учитывают.

В.3.15. Расчет ведут таким образом, чтобы давление у узла управления не превышало 1 МПа, если иное не оговорено в технических условиях.

В.3.16. С учетом выбранной группы объекта защиты (Приложение Б настоящего СП) по таблице 5.1 принимают продолжительность подачи огнетушащего вещества.

В.3.17. Продолжительность работы внутреннего противопожарного водопровода, совмещенного с АУП, следует принимать равной времени работы АУП.

Приложение Г
(рекомендуемое)

Г.1. Определяется расчетный объем V, куб. м, защищаемого помещения или объем локального пожаротушения. Расчетный объем помещения определяется произведением площади пола на высоту заполнения помещения пеной, за исключением величины объема сплошных (непроницаемых) строительных несгораемых элементов (колонны, балки, фундаменты и т.д.).

Г.2. Выбираются тип и марка генератора высокократной пены и устанавливается его производительность по раствору пенообразователя q, куб. дм/мин.

Г.3. Определяется расчетное количество генераторов высокократной пены:

(Г.1)

где:

а - коэффициент разрушения пены;

тау - максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения, мин.;

К - кратность пены.

Значение коэффициента а рассчитывается по формуле:

где:

К_1 - коэффициент, учитывающий усадку пены, принимается равным 1,2 при высоте помещения до 4 м и 1,5 - при высоте помещения до 10 м, при высоте помещения свыше 10 м определяется экспериментально;

К_2 - учитывает утечки пены, при отсутствии открытых проемов принимается равным 1,2, при наличии открытых проемов определяется экспериментально;

К_3 - учитывает влияние дымовых газов на разрушение пены, для учета влияния продуктов горения углеводородных жидкостей значение коэффициента принимается равным 1,5, для других видов пожарной нагрузки определяется экспериментально.

Максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения принимается не более 10 мин.

Г.4. Определяется производительность системы по раствору пенообразователя, куб. м х с(-1):

(Г.3)

Г.5. По технической документации устанавливается объемная концентрация

пенообразователя в растворе с, %.

Г.6. Определяется расчетное количество пенообразователя, куб. м:

(Г.4)

Приложение Д
(обязательное)

Д.1. Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного азота (N2).

Плотность газа при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 1,17 кг/куб. м.

Таблица Д.1

Д.2. Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного аргона (Ar).

Плотность газа при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 1,66 кг/куб. м.

Таблица Д.2

Д.3. Нормативная объемная огнетушащая концентрация двуокиси углерода (CO2).

Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 1,88 кг/куб. м.

Таблица Д.3

Д.4. Нормативная объемная огнетушащая концентрация шестифтористой серы (SF6).

Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 6,474 кг/куб. м.

Таблица Д.4

Д.5. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 23 (CF3H).

Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 2,93 кг/куб. м.

Таблица Д.5

Д.6. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 125 (C2F5H).

Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 5,208 кг/куб. м.

Таблица Д.6

Д.7. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 218 (C3F8).

Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 7,85 кг/куб. м.

Таблица Д.7

Д.8. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 227еа (C3F7H).

Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 7,28 кг/куб. м.

Таблица Д.8

Д.9. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 318 Ц (C4F8ц).

Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 8,438 кг/куб. м.

Таблица Д.9

Д.10. Нормативная объемная огнетушащая концентрация газового состава "Инерген" (азот (N2) - 52% (об.); аргон (Ar) - 40% (об.); двуокись углерода (CO2) - 8% (об.)).

Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 °С составляет 1,42 кг/куб. м.

Таблица Д.10

Примечание - Нормативную объемную огнетушащую концентрацию перечисленных выше газовых ОТВ для тушения пожара класса A2 следует принимать равной нормативной объемной огнетушащей концентрации для тушения н-гептана.

Д.11. Поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения защищаемого объекта относительно уровня моря.

Таблица Д.11

Д.12. Значения параметра негерметичности в зависимости от объема защищаемого помещения.

Таблица Д.12

Приложение Е
(рекомендуемое)

Е.1. Расчетная масса ГОТВ М_г, которая должна храниться в установке, определяется по формуле:

где:

М_р - масса ГОТВ, предназначенная для создания в объеме помещения огнетушащей концентрации при отсутствии искусственной вентиляции воздуха, определяется по формулам:

- для ГОТВ - сжиженных газов, за исключением двуокиси углерода:

(Е.2)

- для ГОТВ - сжатых газов и двуокиси углерода:

(Е.3)

здесь:

V_р - расчетный объем защищаемого помещения, куб. м. В расчетный объем помещения включается его внутренний геометрический объем, в том числе объем системы вентиляции, кондиционирования, воздушного отопления (до герметичных клапанов или заслонок). Объем оборудования, находящегося в помещении, из него не вычитается, за исключением объема сплошных (непроницаемых) строительных элементов (колонны, балки, фундаменты под оборудование и т.д.);

К_1 - коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов;

К_2 - коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения;

ро_1 - плотность газового огнетушащего вещества с учетом высоты защищаемого объекта относительно уровня моря для минимальной температуры в помещении Т_м, кг/куб. м, определяется по формуле:

(Е.4)

здесь:

ро_0 - плотность паров газового огнетушащего вещества при температуре Т_0 = 293 К (20 °С) и атмосферном давлении 101,3 кПа;

Т_0 - минимальная температура воздуха в защищаемом помещении, К;

К_3 - поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения объекта относительно уровня моря, значения которого приведены в таблице Д.11 Приложения Д;

С_н - нормативная объемная концентрация, % (об.).

Значения нормативных огнетушащих концентраций С_н приведены в Приложении Д.

Масса остатка ГОТВ в трубопроводах М_тр, кг, определяется по формуле:

где:

V_тр - объем всей трубопроводной разводки установки, куб. м;

ро_ГОТВ - плотность остатка ГОТВ при давлении, которое имеется в трубопроводе после окончания истечения массы газового огнетушащего вещества М_р в защищаемое помещение;

М_б n - произведение остатка ГОТВ в модуле М_б, который принимается по ТД на модуль, кг, на количество модулей в установке n.

Примечание - Для жидких горючих веществ, не приведенных в Приложении Д, нормативная объемная огнетушащая концентрация ГОТВ, все компоненты которых при нормальных условиях находятся в газовой фазе, может быть определена как произведение минимальной объемной огнетушащей концентрации на коэффициент безопасности, равный 1,2 для всех ГОТВ, за исключением двуокиси углерода. Для CO2 коэффициент безопасности равен 1,7.

Для ГОТВ, находящихся при нормальных условиях в жидкой фазе, а также смесей ГОТВ, хотя бы один из компонентов которых при нормальных условиях находится в жидкой фазе, нормативную огнетушащую концентрацию определяют умножением объемной огнетушащей концентрации на коэффициент безопасности 1,2.

Методики определения минимальной объемной огнетушащей концентрации и огнетушащей концентрации изложены в ГОСТ Р 53280.3.

Е.2. Коэффициенты уравнения (Е.1) определяются следующим образом

Е.2.1. Коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов К_1 = 1,05.

Е.2.2. Коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения:

(Е.6)

где:

П - параметр, учитывающий расположение проемов по высоте защищаемого помещения, м(0,5) х с(-1).

Численные значения параметра П выбираются следующим образом:

П = 0,65 - при расположении проемов одновременно в нижней (0 - 0,2) Н и верхней зоне помещения (0,8 - 1,0) V_1 или одновременно на потолке и на полу помещения, причем площади проемов в нижней и верхней части примерно равны и составляют половину суммарной площади проемов; П = 0,1 - при расположении проемов только в верхней зоне (0,8 - 1,0) Н защищаемого помещения (или на потолке); П = 0,25 - при расположении проемов только в нижней зоне (0 - 0,2) V_1 защищаемого помещения (или на полу); П = 0,4 - при примерно равномерном распределении площади проемов по всей высоте защищаемого помещения и во всех остальных случаях;

- параметр негерметичности помещения, м(-1),

где:

SUM F_н - суммарная площадь проемов, кв. м;

Н - высота помещения, м;

тау_под - нормативное время подачи ГОТВ в защищаемое помещение, с.

Е.3. Тушение пожаров подкласса A1 (кроме тлеющих материалов, указанных в 8.1.1) следует осуществлять в помещениях с параметром негерметичности не более 0,001 м(-1).

Значение массы М_р для тушения пожаров подкласса A1 определяется по формуле:

где:

М_р-гепт - значение массы М_р для нормативной объемной концентрации С_н при тушении н-гептана вычисляется по формулам (2) или (3);

К_4 - коэффициент, учитывающий вид горючего материала.

Значения коэффициента К_4 принимаются равными: 1,3 - для тушения бумаги, гофрированной бумаги, картона, тканей и т.п. в кипах, рулонах или папках; 2,25 - для помещений с этими же материалами, в которые доступ пожарных после окончания работы АУГП исключен. Для остальных пожаров подкласса A1, кроме указанных в 8.1.1, значение К_4 принимается равным 1,2.

Далее расчетная масса ГОТВ вычисляется по формуле (Е.1).

При этом допускается увеличивать нормативное время подачи ГОТВ в К_4 раз.

В случае если расчетное количество ГОТВ определено с использованием коэффициента К_4 = 2,25, резерв ГОТВ может быть уменьшен и определен расчетом с применением коэффициента К_4 = 1,3.

Не следует вскрывать защищаемое помещение, в которое разрешен доступ, или нарушать его герметичность другим способом в течение 20 минут после срабатывания АУГП (или до приезда подразделений пожарной охраны).

Приложение Ж
(рекомендуемое)

Ж.1. Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре р_m, МПа, определяется по формуле:

где:

р_1 - давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;

р_2 - давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рисунку Ж.1.

Ж.2. Средний расход двуокиси углерода Q_m, кг/с, определяется по формуле:

где:

m - расчетное количество двуокиси углерода, кг;

t - нормативное время подачи двуокиси углерода, с.

Ж.3. Внутренний диаметр питающего (магистрального) трубопровода d_i, м, определяется по формуле:

(Ж.3)

где:

k_4 - множитель, определяется по таблице Ж.1;

l_1 - длина питающего (магистрального) трубопровода по проекту, м.

Таблица Ж.1

Ж.4. Среднее давление в питающем (магистральном) трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение рассчитываются из уравнения:

(Ж.4)

где:

l_2 - эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара до точки, в которой определяется давление, м:

(Ж.5)

где эпсилон_1 - сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.

Ж.5. Среднее давление составляет:

где:

р_3 - давление в точке ввода питающего (магистрального) трубопровода в защищаемое помещение, МПа;

р_4 - давление в конце питающего (магистрального) трубопровода, МПа.

Давление на насадках должно составлять не менее 1,0 МПа.

Ж.6. Средний расход через насадок Q'_m, кг х с(-1), определяется по формуле:

(Ж.7)

где:

мю - коэффициент расхода через насадок;

А_3 - площадь выпускного отверстия насадка, кв. м;

k_5 - коэффициент, определяемый по формуле:

(Ж.8)

Ж.7. Количество насадков кси_1 определяется по формуле:

Ж.8. Внутренний диаметр распределительного трубопровода d'_i, м, рассчитывается из условия:

(Ж.10)

где d - диаметр выпускного отверстия насадка, м.

Примечание - Относительная масса двуокиси углерода m_4 определяется по формуле:

(Ж.11)

где m_5 - начальная масса двуокиси углерода, кг.

Приложение И
(рекомендуемое)

И.1. Исходными данными для расчета и проектирования установок являются:

- геометрические размеры помещения (объем, площадь ограждающих конструкций, высота);

- площадь открытых проемов в ограждающих конструкциях;

- рабочая температура, давление и влажность в защищаемом помещении;

- перечень веществ, материалов, находящихся в помещении, и показатели их пожарной опасности, соответствующий им класс пожара по ГОСТ 27331;

- тип, величина и схема распределения пожарной нагрузки;

- наличие и характеристика систем вентиляции, кондиционирования воздуха, воздушного отопления;

- характеристика и расстановка технологического оборудования;

- категория помещений по [10] и классы зон по [7];

- наличие людей и пути их эвакуации;

- техническая документация на модули.

И.2. Расчет установки включает определение:

- количества модулей, предназначенных для тушения пожара;

- времени эвакуации персонала при его наличии;

- времени работы установки;

- необходимого запаса порошка, модулей, комплектующих;

- типа и необходимого количества извещателей (при необходимости) для обеспечения срабатывания установки, сигнально-пусковых устройств, источников питания для запуска установки.

И.3. Методика расчета количества модулей для модульных установок порошкового пожаротушения

И.3.1. Тушение защищаемого объема

И.3.1.1. Тушение всего защищаемого объема

Количество модулей для защиты объема помещения определяется по формуле:

(И.1)

где:

N - количество модулей, необходимое для защиты помещения, шт.;

V_п - объем защищаемого помещения, куб. м;

V_н - объем, защищаемый одним модулем выбранного типа, определяется по технической документации (далее по тексту Приложения - документация) на модуль, куб. м (с учетом геометрии распыла - формы и размеров защищаемого объема, заявленного производителем);

k_1 = 1...1,2 - коэффициент неравномерности распыления порошка. При размещении насадков на границе максимально допустимой (по документации на модуль) высоты k_1 = 1,2 или определяется по документации на модуль;

k_2 - коэффициент запаса, учитывающий затененность возможного очага загорания, зависящий от отношения площади, затененной оборудованием S_з, к защищаемой площади S_у, и определяется как:

(И.2)

при:

(И.3)

здесь S_3 - площадь затенения - определяется как площадь части защищаемого участка, где возможно образование очага возгорания, к которому движение порошка от насадка по прямой линии преграждается непроницаемыми для порошка элементами конструкции.

При:

(И.4)

рекомендуется установка дополнительных модулей непосредственно в затененной зоне или в положении, устраняющем затенение; при выполнении этого условия k_2 принимается равным 1;

k_3 - коэффициент, учитывающий изменение огнетушащей эффективности используемого порошка по отношению к горючему веществу в защищаемой зоне по сравнении с бензином АИ-92 (второго класса). Определяется по таблице И.1. При отсутствии данных определяется экспериментально по методикам, утвержденным в установленном порядке;

k_4 - коэффициент, учитывающий степень негерметичности помещения.

k_4 = 1 + 10f, где f = F_нег / F_пом - отношение суммарной площади постоянно открытых проемов (проемов, щелей) F_нег к общей поверхности помещения F_пом.

Для установок импульсного пожаротушения коэффициент k_4 может приниматься в соответствии с документацией на модули.

И.3.1.2. Локальное пожаротушение по объему

Расчет ведется аналогично, как и при тушении по всему объему с учетом 9.2.5 - 9.2.7. Локальный объем V_н, защищаемый одним модулем, определяется по документации на модули (с учетом геометрии распыла - формы и размеров локального защищаемого объема, заявленного производителем), а защищаемый объем V_з определяется как объем объекта, увеличенный на 15%.

При локальном тушении по объему принимается k_4 = 1,3, допускается принимать другие значения k_4, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

И.3.2. Пожаротушение по площади

И.3.2.1. Тушение по всей площади

Количество модулей, необходимое для пожаротушения по площади защищаемого помещения, определяется по формуле:

(И.5)

где:

N - количество модулей, шт.;

S_у - площадь защищаемого помещения, ограниченная ограждающими конструкциями, стенами, кв. м;

S_н - площадь, защищаемая одним модулем, определяется по документации на модуль, кв. м (с учетом геометрии распыла - размеров защищаемой площади, заявленной производителем).

Значения коэффициентов определяются в соответствии с И.3.1 настоящего Приложения, значение коэффициента k_4 принимается равным 1,2; допускается принимать другие значения k_4, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

И.3.2.2. Локальное пожаротушение по площади

Расчет ведется аналогично, как и при пожаротушении по площади с учетом требований 9.2.6, 9.2.7. При этом принимается: S_н - локальная площадь, защищаемая одним модулем, определяется по документации на модуль (с учетом геометрии распыла - формы и размеров локальной защищаемой площади, заявленной производителем), а защищаемая площадь S_у определяется как площадь объекта, увеличенная на 10%.

При локальном тушении по площади принимается k_4 = 1,3; допускается принимать другие значения k_4, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

В качестве S_н может приниматься площадь максимального ранга очага класса B, тушение которого обеспечивается данным модулем (определяется по документации на модуль, кв. м).

И.3.2.3. Тушение защищаемой площади при проливе горючих жидкостей

Расчет количества модулей ведется по пункту И.3.2.1, при этом в качестве S_н должна приниматься площадь максимального ранга очага класса B, тушение которого обеспечивается данным модулем (определяется по документации на модуль), a S_у - площадь возможного пролива.

Примечание - В случае получения при расчете количества модулей дробных чисел за окончательное число принимается следующее по порядку большее целое число.

При защите по площади с учетом конструктивных и технологических особенностей защищаемого объекта (с обоснованием в проекте) допускается запуск модулей по алгоритмам, обеспечивающим позонную защиту. В этом случае за защищаемую зону принимается часть площади, выделенной проектными (проезды и т.п.) или конструктивными (негорючие стены, перегородки и т.п.) решениями. Работа установки при этом должна обеспечивать нераспространение пожара за пределы защищаемой зоны, рассчитываемой с учетом инерционности установки и скоростей распространения пожара (для конкретного вида горючих материалов).

В таблице И.1 указаны коэффициенты сравнительной эффективности огнетушащих порошков k_3 при тушении различных веществ. В скобках указаны значения коэффициента k_3 для установок только с ручным пуском и установок с импульсными модулями.

Таблица И.1

Приложение К
(обязательное)

К.1. Расчет массы заряда

К.1.1. Суммарная масса заряда аэрозолеобразующего состава М_АОС, кг, необходимая для ликвидации (тушения) пожара объемным способом в помещении заданного объема и негерметичности, определяется по формуле:

где:

V - объем защищаемого помещения, куб. м;

q_н - нормативная огнетушащая способность для того материала или вещества, находящегося в защищаемом помещении, для которого значение q_н является наибольшим (величина q_н должна быть указана в технической документации на генератор), кг/куб. м;

K_1 - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения аэрозоля по высоте помещения;

K_2 - коэффициент, учитывающий влияние негерметичности защищаемого помещения;

K_3 - коэффициент, учитывающий особенности тушения кабелей в аварийном режиме эксплуатации;

K_4 - коэффициент, учитывающий особенности тушения кабелей при различной их ориентации в пространстве.

К.1.2. Коэффициенты уравнения (К.1) определяются следующим образом

К.1.2.1. Коэффициент K_1 принимается равным:

K_1 = 1,0 при высоте помещения не более 3,0 м;

K_1 = 1,15 при высоте помещения от 3,0 до 5,0 м;

K_1 = 1,25 при высоте помещения от 5,0 до 8,0 м;

K_1 = 1,4 при высоте помещения от 8,0 до 10 м.

К.1.2.2. Коэффициент К_2 определяется по формуле:

где:

U* - определенное по таблице К.1 значение относительной интенсивности подачи аэрозоля при данных значениях параметра негерметичности дельта и параметра распределения негерметичности по высоте защищаемого помещения пси, с(-1);

тау_л - размерный коэффициент, с.

Значение тау_л принимается равным 6 с; дельта, м(-1), - параметр негерметичности защищаемого помещения, определяемый как отношение суммарной площади постоянно открытых проемов SUM F к объему защищаемого помещения V:

(К.3)

пси, %, - параметр распределения негерметичности по высоте защищаемого помещения, определяемый как отношение площади постоянно открытых проемов, расположенных в верхней половине защищаемого помещения F_в, к суммарной площади постоянно открытых проемов помещения:

(К.4)

К.1.2.3. Коэффициент K_3 принимается равным:

K_3 = 1,5 - для кабельных сооружений;

K_3 = 1,0 - для других сооружений.

Таблица К.1

К.1.2.4. Коэффициент K_4 принимается равным:

K_4 = 1,15 - при расположении продольной оси кабельного сооружения под углом более 45° к горизонту (вертикальные, наклонные кабельные коллекторы, туннели, коридоры и кабельные шахты);

K_4 = 1,0 - в остальных случаях.

К.1.3. При определении расчетного объема защищаемого помещения V объем оборудования, размещаемого в нем, из общего объема не вычитается.

К.1.4. При наличии данных натурных испытаний в защищаемом помещении по тушению горючих материалов конкретными типами генераторов, проведенных по методике, согласованной в установленном порядке, суммарная масса зарядов аэрозолеобразующего состава (АОС) для защиты заданного объема помещения может определяться с учетом результатов указанных испытаний.

К.2. Определение необходимого общего количества генераторов в установке

К.2.1. Общее количество генераторов N должно определяться следующим условием:

сумма масс зарядов АОС всех генераторов, входящих в установку, должна быть не меньше суммарной массы зарядов АОС, вычисленной по формуле (1):

(К.5)

где m_ГОА_i - масса заряда АОС в одном генераторе, кг.

К.2.2. При наличии в АУАП однотипных генераторов общее количество ГОА N, шт., должно определяться по формуле:

(К.6)

Полученное дробное значение N округляется в большую сторону до целого числа.

К.2.3. Рекомендуется общее количество генераторов N откорректировать в сторону увеличения с учетом вероятности срабатывания применяемых генераторов для обеспечения заданной заказчиком надежности установки.

К.3. Определение алгоритма пуска генераторов

К.3.1. Пуск генераторов может производиться одновременно (одной группой) или с целью снижения избыточного давления в помещении несколькими группами без перерывов в подаче огнетушащего аэрозоля.

Количество генераторов в группе n определяется из условия соблюдения требований К.3.2 и К.3.3 данного Приложения.

К.3.2. Во время работы каждой группы генераторов относительная интенсивность подачи аэрозоля должна удовлетворять условию:

где:

U - относительная интенсивность подачи аэрозоля (отношение интенсивности подачи огнетушащего аэрозоля к нормативной огнетушащей способности аэрозоля для данного типа генераторов, U = l / q_н), с(-1);

l - интенсивность подачи огнетушащего аэрозоля в защищаемое помещение (отношение суммарной массы заряда АОС в группе генераторов установки к времени ее работы и объему защищаемого помещения), кг/(куб. м х с).

К.3.3. Избыточное давление в течение всего времени работы установки (см. Приложение Л) не должно превышать предельно допустимого давления в помещении (с учетом остекления).

Если требования К.3.2 и К.3.3 данного Приложения выполнить не представляется возможным, то применение установки аэрозольного пожаротушения в данном случае запрещается.

Количество групп генераторов J определяется из условия, чтобы общее количество их в установке было не меньше определенного в К.2.1 - К.2.3 данного Приложения.

К.4. Определение уточненных параметров установки

К.4.1. Параметры установки после определения количества групп генераторов J и количества генераторов в группе n подлежат уточнению по формулам:

	(К.7)
	(К.8)
	(К.9)

где:

тау*_АУАП - время работы установки (промежуток времени от момента подачи сигнала на пуск установки до окончания работы последнего генератора), с;

тау_ГР - время работы группы генераторов (промежуток времени от момента подачи сигнала на пуск генераторов данной группы до окончания работы последнего генератора этой группы), с.

К.4.2. Во избежание превышения давления в помещении выше предельно допустимого необходимо провести поверочный расчет давления при использовании установки с уточненными параметрами на избыточное давление в помещении в соответствии с Приложением Л настоящего свода правил. Если полученное в результате поверочного расчета давление превысит предельно допустимое, то необходимо увеличить время работы установки, что может быть достигнуто увеличением количества групп генераторов J при соответствующем уменьшении количества генераторов в группе n и (или) применением генераторов с более длительным временем работы. Далее необходимо провести расчет уточненных параметров установки, начиная с К.1 Приложения К настоящего свода правил.

К.5. Определение запаса генераторов

Установка кроме расчетного количества генераторов должна иметь 100%-ный запас (по каждому типу ГОА).

При наличии на объекте нескольких установок аэрозольного пожаротушения запас генераторов предусматривается в количестве, достаточном для восстановления работоспособности установки, сработавшей в любом из защищаемых помещений объекта.

Генераторы должны храниться на складе объекта или на складе организации, осуществляющей сервисное обслуживание установки.

Приложение Л
(обязательное)

Л.1. Расчет величины избыточного давления Р_m, кПа, при подаче огнетушащего аэрозоля в герметичное помещение дельта = 0 определяется по формуле:

(Л.1)

где:

Q - удельное тепловыделение при работе генераторов (количество теплоты, выделяемое при работе генераторов в защищаемое помещение, отнесенное к единице массы АОС, указывается в технической документации на генератор), Дж/кг;

S - суммарная площадь ограждающих конструкций защищаемого помещения (сумма площадей поверхности стен, пола и потолка защищаемого помещения), кв. м.

Л.2. Избыточное давление в негерметичных помещениях определяется по формуле:

где А - безразмерный параметр, описываемый выражением:

(Л.3)

k, n - коэффициенты, составляющие:

при 0,01 <= А <= 1,2k = 20 кПА, n = 1,7;

при А > 1,2k = 32 кПА, n = 0,2.

Если параметр А < 0,01, расчет давления не проводится и считается, что установка удовлетворяет условию Р_m < Р_пред.

Значения величин М_АОС, тау_АУАП, l, V, дельта определяются в соответствии с Приложением К.

Приложение М
(рекомендуемое)

Таблица М.1

Приложение Н
(рекомендуемое)

Таблица Н.1

Приложение О
(справочное)

О.1. Установленное время обнаружения неисправности и ее устранения не должно превышать 70% максимального разрешенного времени приостановления технологического процесса на регламентные работы.

О.2. Установленное время обнаружения неисправности и ее устранения в случае отсутствия ограничений не должно превышать 70% времени вынужденного простоя, согласованного с заказчиком, определяемого исходя из допустимых материальных потерь из-за остановки производства.

О.3. Установленное время обнаружения неисправности и ее устранения в случае, когда функции системы можно передать персоналу, не должно превышать 70% времени, определяемого исходя из согласованных с заказчиком затрат на содержание выделенного персонала на время выполнения им функций контроля.

Приложение П
(рекомендуемое)

Таблица П.1

Приложение Р
(рекомендуемое)

Р.1. Применение оборудования, производящего анализ физических характеристик факторов пожара и (или) динамики их изменения и выдающего информацию о своем техническом состоянии (например, запыленности).

Р.2. Применение оборудования и режимов его работы, исключающих воздействие на извещатели или шлейфы кратковременных факторов, не связанных с пожаром.