Законодательная база Российской Федерации

"ВОДОСНАБЖЕНИЕ. НАРУЖНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ. СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА. СНиП 2.04.02-84" (утв. Постановлением Госстроя СССР от 27.07.84 N 123)

1. При подкисленииводы дозу кислоты Д_кис, мг/л,в расчете на добавочную воду следует определять по формуле

(1)

где е_кис - эквивалентный вес кислоты, мг/мг-экв,для серной кислоты - 49, для соляной - 36,5;

Щ_доб - щелочность добавочной воды, мг-экв/л;

Щоб - щелочность оборотной воды, устанавливающаяся при обработке воды кислотой, мг-экв/л;

С_кис - содержание H2SO4 или НСl в технической кислоте, %;

К_у - коэффициент концентрирования (упаривания) солей, не выпадающих в осадок, определяемый К_у = (Р1 + Р2 + Р3)/Р2 + Р3 = Р/Р2+ Р3,

где Р1, Р2, Р3 - потери воды из системы на испарение, унос ветром и сброс (продувку), %, расхода оборотной воды.

Щелочность оборотной воды Щ_об надлежит определять по формуле

(2)

(3)

где y - величина, зависящая от общего солесодержания оборотной воды, S_об и температуры охлажденной воды t2, принимаемая по табл. 1;

(Са)доб - концентрация кальция в добавочной воде, мг/л;

(СО2)охл - концентрация двуокиси углерода в охлажденной воде, мг/л, определяемая по табл. 2 в зависимости от щелочности добавочной воды и коэффициента упаривания воды в системе К_у;

(СО2)доб - концентрация двуокиси углерода в добавочной воде, мг/л.

Величина солесодержания оборотной воды S_об, мг/л, определяется по формуле

(4)

где S_доб - солесодержание добавочной воды, мг/л.

При обработке воды кислотой продувку системы оборотного водоснабжения допускается не предусматривать, если при уносе воды ветром на охладителе и отборе воды на технологические нужды коэффициент упаривания не достигает величины, при которой происходит увеличение концентрации сульфатов, вызывающее выпадение сульфата кальция.

Сульфат кальция не выпадает в системе оборотного водоснабжения, если произведение активных концентраций ионов Са2+ и SO42-в оборотной воде не превышает произведение растворимости сульфата кальция

(5)

где f_и - коэффициент активности двухвалентных ионов, принимаемый по табл. 3 в зависимости от величины m-ионной

Таблица 1

Таблица 2

Примечание. При охлаждении воды на брызгальных бассейнах и водохранилищах (прудах) - охладителях значения (СО2)охл следует принимать на основании данных технологических изысканий.

Таблица 3

силы раствора (охлажденной воды), г-ион/л, определяемой по формуле

(6)

где - концентрация ионов бикарбонатных, натрия, магния и кальция в добавочной воде, г-ион/л;

- концентрация ионов хлоридного и сульфатного в подкисленной добавочной воде, г-ион/л, принимаемая:

при подкислении серной кислотой

(7)

при подкислении соляной кислотой

(8)

где и - концентрация ионов хлоридных и сульфатных в добавочной воде до подкисления, г-ион/л;

Д_кис - доза кислоты, мг/л, определяемая по формуле (1);

- произведение растворимости сульфата кальция (константа), при температуре воды 25 - 60 °С следует принимать равным 2,4 x 10(-5).

Если без продувки оборотной системы условие по формуле (5) не выдерживается, то необходимо предусматривать продувку, величина которой обеспечит выполнение этого условия.

2. При рекарбонизации дозу двуокиси углерода , мг/л, в расчете на расход оборотной воды следует определять по формуле

Введение дымовых газов, очищенных от золы, или газообразной двуокиси углерода в оборотную воду следует предусматривать с помощью газодувокчерез барботажные трубы или водоструйных эжекторов. Расход дымовых газов qдг, м3/ч, при нормальном атмосферном давлении 0,1 МПа (1 кгс/см2)и температуре 0 °С следует определять по формуле

(10)

где q_охл - расход оборотной воды, м3/ч;

- содержание СО2 в дымовых газах, % по объему, определяется по данным анализа дымовых газов.

При отсутствии этих данных допускается принимать содержание СО2 в дымовых газах от сжигания: угля - 5 - 8%, нефти и мазута - 8 - 12%; доменного газа - 15 - 22%; при введении в воду чистой газообразной двуокиси углерода 0002 принимается равным 100%;

b_исп - степень использования двуокиси углерода, %, принимаемая при введении ее в воду с помощью водоструйных эжекторов, равной 40 - 50%, с помощью газодувок и барботажных труб - 20 - 30%;

g - объемный вес дымовых газов при нормальном атмосферном давлении и температуре 0 °С, гс/м3 (при отсутствии фактических данных допускается принимать 2000 гс/м3).

При введении дымовых газов или газообразной двуокиси углерода в оборотную воду с помощью газодувок барботажныетрубы следует погружать под слой воды не менее 2 м. При использовании водоструйных эжекторов следует насыщать дымовыми газами или двуокисью углерода часть оборотной воды, которая затем смешивается со всем объемом воды.

Количество воды z_об, %, общего расхода оборотной воды, которое должно быть пропущено через водоструйные эжекторы, следует определять по формуле

(11)

где - растворимость двуокиси углерода в воде, мг/л, при данной температуре и парциальном давлении 0,1 МПа (1 кгс/см2), принимаемая по табл. 4.

Таблица 4

Устройства для растворения в воде двуокиси углерода и транспортирования воды, насыщенной двуокисью углерода, должны приниматься из коррозионно-стойких материалов.

При расчете дозы двуокиси углерода по формуле (9) необходимо задаться величиной продувки Р, и определить добавку воды Р.

Если при заданной продувке величина z получится нецелесообразной по технико-экономическим расчетам, то следует увеличить продувку Р3или применить другой метод стабилизационной обработки воды - подкисление или фосфатирование.

3. Концентрация фосфатного реагента (триполифосфатаили гексаметафосфата натрия в расчете на Р2О5) в оборотной воде должна поддерживаться равной 1,5 - 2 мг/л. При этом в рас чете на расход добавочной воды необходимая доза реагента должна составлять 1,5 - 2,5 мг/л по Р2О5 или 3 - 5 мг/л по товарному продукту.

При обработке воды фосфатами для предупреждения накипеобразованиянадлежит предусматривать продувку Р3, %, определяемую по формуле

(12)

где К_у.доп - допустимый коэффициент упаривания воды, определяемый по формуле

(13)

где t_1 - температура оборотной воды до охладителя, °С;

Ж_доб - жесткость общая добавочной воды, мг-экв/л.

Значения Р1 и Р2 принимаются согласно п. 11.9. Метод фосфатированияследует применять при К_у.доп > 1 и величинах продувки, целесообразных по технико-экономическим расчетам. При величинах К_у.доп < 1 надлежит применять подкисление или комбинированную фосфатно-кислотную обработку воды.

4. При комбинированной фосфатно-кислотной обработке воды дозу кислоты Д_кис, мг/л, в расчете на расход добавочной воды следует определять по формуле

(14)

где Щ_доб.пр - предельная величина щелочности добавочной воды, мг-экв/л, при которой предотвращение карбонатных отложений при заданных условиях (t_1, К_у и Ж_доб) достигается фосфатированием, определяется по формуле

(15)

Метод комбинированной фосфатно-кислотной обработки воды следует применять при

(16)

При Щ_доб.пр > Щ_доб надлежит предусматривать только фосфатирование, при Щ_доб.пр < 0 - подкисление.

Дозу фосфатного реагента (триполифосфата или гексаметафосфата натрия) следует принимать равной 3 - 5 мг/лпо товарному продукту в расчете на расход добавочной воды и уточнять в процессе эксплуатации.

Приложение 13
Рекомендуемое