Законодательная база Российской Федерации

ПРИКАЗ МЧС РФ от 10.07.2009 N 404 "ОБ УТВЕРЖДЕНИИ МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА НА ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТАХ"

23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ или СУГ определяется по формуле:

(П3.52)

где E_f - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2;

F_q - угловой коэффициент облученности;

тау - коэффициент пропускания атмосферы.

Значение E_f принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П3.4. При отсутствии данных для нефтепродуктов допускается принимать величину E_f равной 40 кВт/м2.

Таблица П3.4

Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив

Примечание: для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать E_f такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.

Угловой коэффициент облученности F_q определяется по формуле:

(П3.53)

где F_V , F_H - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, которые определяются по формулам:

(П3.54)

(П3.55)

(П3.56)

(П3.57)

(П3.58)

(П3.59)

где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

d - эффективный диаметр пролива, м;

H - высота пламени, м.

Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:

(П3.60)

где F - площадь пролива, м2.

Высота пламени H (м) определяется по формуле:

(П3.61)

где m - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2 x с);

ро_а - плотность окружающего воздуха, кг/м3;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Коэффициент пропускания атмосферы тау для пожара пролива определяется по формуле:

(П3.62)

При необходимости может быть учтено влияние ветра на форму пламени.